Дл 69 трансивер: Коротковолновый трансивер UA1FA ДЛ69 •

Коротковолновый трансивер UA1FA ДЛ69 •

Коротковолновый трансивер UA1FA ДЛ69

Коротковолновый трансивер UA1FA ДЛ69 трансивер предназначен для работы телеграфом и телефоном (с использованием однополосной модуляции) на всех любительских КВ диапазонах.

В диапазонах 28, 21 и 14 Мгц передается и принимается верхняя боковая полоса, в диапазонах 7 и 3,5 Мгц — нижняя.

Выходная мощность в режиме передачи — 60 вт.

Подавление несущей частоты — 60 дб, подавление неиспользуемой боковой полосы — 50 дб.

Уход частоты после десятиминутного прогрева— не более 100 гц за 15 мин.

Полоса пропускания приемника на уровне 6 дб — 3 кгц, на уровне 60 дб — 5 кгц.

Чувствительность приемника при соотношении сигнал/шум 10 дб равна 0,2 мкв.

Трансивер имеет встроенный S-метр, который позволяет измерять силу сигналов от S2 до S9 + 40 дб.

Величина независимой расстройки приемника в диапазоне 28 Мгц составляет 10 кгц, в диапазоне 21 Мгц — 5 кгц

в диапазоне 14 Мгц — 5 кгц, в диапазоне 7 Мгц — 2 кгц и в диапазоне 3,5 Мгц — 5 кгц.

Принципиальная схема трансивера приведена на рис.

В режиме приема реле Р1и Р2 обесточены.При этом работают следующие каскады трансивера: усилитель высокой частоты приемника (Л13), задающий генератор (Л10), первый смеситель приемника (Л4), гетеродин, стабилизированный кварцем (триодная часть лампы Л6), второй смеситель приемника (Л5), два каскада усиления второй промежуточной частоты приемника (Л7, Л9), генератор опорной частоты, стабилизированный кварцем (Л11), и усилитель НЧ (Л12).При приеме сигнал от антенны поступает на вход приемника через П-контур выходного каскада передатчика С1, L1, L2, С2, что обеспечивает согласование входа приемника с антенной и увеличивает избирательность входной цепи.Усиленный лампой Л13 сигнал поступает на первую сетку лампы Л4, на третью сетку которой поступает напряжение с анодного контура лампы Л10.

Этот контур в диапазонах 28, 21 и 7 Мгц выделяет вторую гармонику частоты сеточного контура лампы Л10, а в диапазонах 14 и 3,5 Мгц — первую. Частоты сеточного контура лампы Л10 таковы: на 28 Мгц— 11305—12155 кгц, на 21 Мгц — 7805— 8030 кгц, на 14 Мгц — 8610—8960 кгц, на 7 Мгц — 6195— 6295 кгц и на 3,5 Мгц — 8890—9190 кгц. Сигнал первой ПЧ, равной 5390 кгц, выделяется трехконтурным фильтром L24, С28, С29, L25, С30, С31, L26, С32 и поступает на первую сетку лампы Л5. На третью сетку этой лампы подается напряжение частотой 4890 кгц от генератора на триодной части лампы Л6.Сигнал второй ПЧ, равной 500 кгц, выделяется электромеханическим фильтром типа ЭМФ-500-9Д-ЗВ. Далее этот сигнал усиливается двумя каскадами усиления на лампах Л7 и Л9 и поступает на балансный смесительный детектор. На этот же детектор подается опорное напряжение от генератора на лампе Л11.

Выделенный фильтром R73, R74, С66 сигнал НЧ усиливается двухкаскадным усилителем на лампе Л12 и подается на внутренний громкоговоритель Гр1. Сигнал с выхода усилителя второй ПЧ подается также и на детектор АРУ, а с него поступает на лампы Л13, Л7 и Л9. В эту же цепь подается напряжение регулировки усиления приемника, снимаемое с потенциометра R64.  Изменение постоянной составляющей катодного тока лампы Л13 используется для измерения силы принимаемых сигналов. Потенциометром R25 устанавливают S-метр на нуль при отсутствии сигнала и полном усилении приемника, а потенциометром R26 — на последнее деление шкалы при минимальном усилении. Замыканием выключателя Вк1 трансивер переводится в режим передачи.При этом срабатывают реле P1 и Р2, Что приводит к закрыванию ламп Л13, Л4, Л 5, Л7, Л9 и триодной части лампы Л12.

Одновременно начинают работать микрофонный усилитель на транзисторах Т2, Т3( или генератор частоты 1000 гц на транзисторе Т4, используемый при работе телеграфом), усилитель сигнала с подавленной несущей (Л8), первый смеситель передатчика (гексодная часть лампы Л6), второй смеситель передатчика (Л3), усилитель ВЧ передатчика (Л2) и усилитель мощности (Л1).

В режиме передачи входной контур приемника замыкается накоротко, а измерительный прибор переключается на измерение анодного тока лампы Л1 (или напряжения в антенне).  Сигнал от микрофонного усилителя через эмиттерный повторитель (Т1) поступает на балансный модулятор (работающий при приеме как детектор). Сигнал с подавленной несущей усиливается лампой Л8 и подается на ЭМФ1 который выделяет верхнюю боковую полосу. Сигнал верхней боковой полосы поступает на первую сетку гексодной части лампы Л6. На третью сетку этой лампы подается напряжение частотой 4890 кгц. Вторая ПЧ передатчика выделяется фильтром L24, С28, С29, L25, С30, С31 L26, С32 и поступает на первую сетку лампы Л3. К третьей сетке лампы Л3 подводится напряжение с анодного контура лампы Л10. Анодный контур ламп Л3 и Л13 выделяет в диапазонах 28, 21 и 14 Мгц сигнал суммарной частоты, а в диапазонах 7 и 3,5 Мгц — разностной.

Контур лампы Л2 обеспечивает достаточную амплитуду сигнала для возбуждения лампы Л1 без подстройки при работе в любой точке диапазона. В цепи второй сетки Л1 включен (при работе телефоном) детектор, с нагрузки которого снимается напряжение АРУ сигнала при передаче (ALC) и подается на сетку лампы Л8.

Настройка коротковолновый трансивер UA1FA ДЛ69

производится счетверенным блоком конденсаторов С104, С105, С106, С107, имеющим червячный верньер и барабанную шкалу с углом поворота 330°. В качестве С1 можно применить сдвоенный блок переменных конденсаторов от радиовещательного приемника. Конденсатор С2 должен иметь зазор между пластинами не менее 0,8 мм. В сеточном контуре задающего генератора (L23) использована герметизированная катушка индуктивности на керамическом каркасе с вожженной обмоткой, обеспечивающая резонанс на частоте 9 Мгц с конденсатором емкостью 300 пф и имеющая при этом добротность 120.

Катушки L28, L29 взяты от трансформатора ПЧ на 465 кгц, в котором установлены конденсаторы емкостью 270 пф: катушка L30— половина такого же трансформатора. Катушки L31 и L32 намотаны в общем сердечнике СБ-23-17а и содержат соответственно 8 витков провода ПЭШО 0,23 и 42 витка ЛЭШО 16X0,07. Данные остальных катушек индуктивности трансивера приведены в табл. 2-6.

Все катушки, кроме L1 L2 и L23 снабжены подстроенными сердечниками СЦР-1.  Силовой трансформатор Тр1 намотан на сердечнике Ш32Х55 мм. Обмотка 1 содержит 540 + 30 + 30 + 30 + 30 витков провода ПЭВ-2 0,83; 2 — 2×630 витков ПЭВ-2 0,44; 3 — 210 витков ПЭВ-2 0,27; 4—20 витков ПЭВ-2 1,81. Трансформатор Тр2— от приемника «Аккорд». Дроссель Др1 намотан на пластмассовом каркасе диаметром 13 мм. Обмотка, имеющая 140 витков провода ПЭШО 0,31, разделена на шесть секций (расстояния между секциями 5 мм). Секции содержат (начиная от незаземленного по ВЧ конца): 10, 10, 15,’ 20, 30 и 75 витков. Дроссель Др4 — от телевизора КВН-49. Трансивер собран на шасси, изготовленном из дюралюминия толщиной 2 мм. Толщина передней панели 3 мм. Ширина шасси 430, глубина — 340 и высота — 70 мм. Расположение деталей на шасси показано на рис. 2-15. Налаживание трансивера уже описывалось в радиолюбительской литературе и поэтому здесь не приводится.

 

Радиолюбителю Петрову Владиславу Владимировичу UA4YM юбилей

От души поздравляем Владислава с семидесятилетним юбилеем!!!

Красивый и гладкий, как пряник,
На Волге-реке и Оке
Родился великий механик
С паяльником в правой руке.

Буквально с младенческой люльки
Он к пайке имел интерес:
То нос присобачит к кастрюльке,
То кран – развивая прогресс.

Паяльник ему пригодился
И после: когда повзрослел,
Он с этим паяльником брился,
Он с этим паяльником ел.

И даже когда отправлялся
По ягоды в лес за рекой,
Паяльник при нём оставался
(Хотя и не знаю: на кой?)

В дружине народной, бывало,
Он службу с паяльником нёс.
Узрев обнажённое жало,
Преступник скулил, как барбос,

И сразу сдавался без боя

Злодей и моральный урод.
Он может ещё не такое,
Коль МОЩНЫЙ паяльник возьмёт!

 

Историческая справка по юбиляру

Петров Владислав Владимирович рождения 14.03.1946 года начал свой радиолюбительский путь в далеком 1963 году в Чебоксарском радиоклубе ДОСААФ на коллективной радиостанции UA4YZP. Занимаясь в радиоклубе, освоил CW, собрал свой первый передатчик  и получил индивидуальный позывной UA4YM.

Радиолюбительство многогранно и Владислав увлекся радиоконструированием. Уже в 1969 году он собрал свой первый трансивер по схеме ДЛ-69. Затем были собраны трансиверы по схеме UW3DI, UP2NV, КРСы, RA3AO…

Следует отметить, что Владислав не просто «копировал», но и в процессе создания того или иного трансивера вносил свои изменения, порой передовые. Владиславом также было сконструировано и воплощено «в железе» немало контрольно-измерительных приборов. Куда же конструктору без приборов…

Следующим этапом в радиоконструировании у Владислава Владимировича стало создание КВ и УКВ усилителей мощности. Создаваемые им мощные усилители отвечают самым жестким требованиям, предъявляемым к подобного класса устройствам. В то же время его конструкции довольно технологичны и ремонтопригодны, так как используются широкораспространенные усилительные лампы ГУ-43, ГУ-72, ГК-71 и другие комплектующие.

Описывая конструкторскую деятельность Мастера, нельзя не отметить его новаторский подход к решению некоторых технических задач, концептуальность творчества, порою оригинальный дизайн аппаратов, которые успешно эксплуатируются и радуют глаз своим внешним видом.

Совет радиоклуба и радиолюбители Чувашии.

Схема трансивера дл-69 — 47uihla.atspace.eu

Скачать схема трансивера дл-69 djvu

Я дл-69 него разработал схему простого трансивера, который он при моем участии изготовил. Трансивера на сайте автора — 47uihla.atspace.eu Схема основного блока. Принципиальная схема не сложного самодельного трансивера КВ диапазона из широкодоступных схем. Трансивера схема трансивера приведена на рис. Схема трансивера достаточно проста, она легко повторяема и дл-69 правильной сборке настройки требует минимум.

Принципиальная схема основного блока трансивера РОСА.

Схемы и радиоэлектроника: ПРОСТОЙ ТРАНСИВЕР, Схемы радиоприёмников — читайте на портале Радиосхемы.

  Слово трансивер у многих начинающих радиолюбителей ассоциируется со сложнейшим устройством, размером с ресивер для ТВ. Но есть схемы, которые имея всего 4 транзистора, сособны в телеграфном режиме обеспечить связь на сотни километров. На днях собрал эту «игрушку», как оказалось, конструкция этого простого трансивера вполне работоспособна, правда скорее для проведения местных связей, но все же ночью получилось провести qso почти км на несимметричный диполь, видимо прохождение поспособствовало.

Трансивер с цифровой шкалой ДЛ May 29, by admin Комментировать». Я. Лаповок (UA1FA).  Структурная схема трансивера ДЛ была разработана автором совместно с Георгием Николаевичем Джунковским (UA1AB) в начале х годов [Г Н Джунковским совместно с автором были разработаны и изготовлены трансиверы: ДЛ (описан в «Радио» № 5 — 7 за г.), ДЛ, ДЛ (описан в сборнике «Лучшие конструкции й выставки творчества радиолюбителей» — М, ДОСААФ, )., ДЛ (описан в сборнике «В помощь радиолюбителю», вьш 57 — М., ДОСААФ, ), ДЛ, ДЛ, ДЛ, ДЛ, ДЛ и ДЛ Принципиальная схема коротковолновый коротковолновый трансивер ДЛ69 приведена на рисунке.

В режиме приема реле Р1и Р2 обесточены. При этом работают следующие каскады трансивера: усилитель высокой частоты приемника  Изменение постоянной составляющей катодного тока лампы Л13 используется для измерения силы принимаемых сигналов. Потенциометром R25 устанавливают S-метр на нуль при отсутствии сигнала и полном усилении приемника, а потенциометром R26 — на последнее деление шкалы при минимальном усилении.

Замыканием выключателя Вк1 коротковолновый коротковолновый трансивер ДЛ69 переводится в режим передачи. Есть трансивер UA1FA. Фото выложу немного позже.

Сегодня его немного покрутил. Услышал слабенький эфир. Но шипение трансивера гораздо громче, чем эфир. В чем может быть причина? Что смотреть?  Нужно ли переделать микрофонный усилитель для того чтобы можно было использовать оба типа микрофонов?и если можно то дайте схему или решение.

Нравится Показать список оценивших. Василий Приходько 10 апр в В начале года мы закончили новые трансиверы ДЛ Это были довольно простые трансиверы с выходом на ГУ и транзисторным микрофонным усилителем (по моему настоянию).

Он демонстрировался на ой ВРВ одновременно с первым трансивером UW3DI, получил поощрительный приз и был описан в сборнике по результатам этой выставки. В году моя семья купила кооперативную квартиру на Васильевском острове.  Я для него разработал схему простого трансивера, который он при моем участии изготовил.

Этот трансивер в году на ой ВРВ получил 3-й приз и был описан в журнале “Радио”. Хотя наши антенны с UA1AFX были на одной крыше, мы мирно сосуществовали в эфире.

PDF, fb2, rtf, EPUB dialog am-13b схема

Спортивная аппаратура | Авторская платформа Pandia.ru

В помощь радиолюбителю, 74

Издательство ДОСААФ СССР, 1981 г.

СПОРТИВНАЯ АППАРАТУРА

Я. Лаповок (UA1FA)

ТРАНСИВЕР С ЦИФРОВОЙ ШКАЛОЙ ДЛ-79

Предлагаемый читателям сборника трансивер относится к категории устройств повышенной сложности. Рекомен­дуется для повторения радиолюбителям, имеющим до­статочный опыт конструирования подобных устройств.

Структурная схема трансивера ДЛ-79 была разра­ботана автором совместно с Георгием Николаевичем Джунковским (UA1AB) в начале 70-х годов [Г Н Джунковским совместно с автором были разработаны и изготовлены трансиверы: ДЛ-66 (описан в «Радио» № 5 — 7 за 1967г.), ДЛ-68, ДЛ-69 (описан в сборнике «Лучшие конструкции 24-й вы­ставки творчества радиолюбителей» — М, ДОСААФ, 1973), ДЛ-70 (описан в сборнике «В помощь радиолюбителю», вьш 57 — М., ДОСААФ, 1977), ДЛ-71, ДЛ-72, ДЛ-73, ДЛ-74, ДЛ-75 и ДЛ-76. Эти конструкции отмечены призами Ленинградских и Всесоюзных выста­вок творчества радиолюбителей-конструкторов ДОСААФ, с успехом повторены и эксплуатируются многими коротковолновиками.]. Суще­ствовавшая в то время элементная база позволяла реа­лизовать цифровую шкалу с использованием столь боль­шого числа интегральных микросхем и транзисторов, что она, являясь вспомогательным устройством, по своей сложности значительно превосходила остальные узлы трансивера.

В настоящее время отечественная промышленность выпускает предназначенные для использования в аппа­ратуре широкого применения микросхемы шовышенжой степени интеграции серии К155, позволяющие создать трансивер с цифровой шкалой, трудоемкость изготовле­ния которой ниже, чем у хорошей механической шкалы.

Основные технические характеристики трансивера

Режимы работы…………….. CW, SSB

Диапазоны рабочих частот, МГц……… 3,5 — 3,65

7,0 — 7,1 14,0 — 14,35 21,0 — 21,45 28,0 — 29,0

Диапазон независимой настройки приемника (рас­стройка), кГц…………… ±(3 — 5)

Уход частоты за 1 ч работы с момента включения, кГц, не более…………… 100

Дискретность отсчета частоты, Гц…….. 100

Чувствительность приемника, мкВ, не хуже… 0,5

Максимально допустимое напряжение сигнала на входе приемника в диапазоне рабочих частот, В

при выключенном аттенюаторе…….. 0,05

при включенном аттенюаторе…….. 1,5

Полоса пропускания приемника, кГц, при работе

телефоном…………….. 3

телеграфом…………….. 0,5

Выходная мощность приемника, мВт……. 250

Мощность передатчика, Вт,

подводимая к выходному каскаду…… 100

выходная, не менее…………. 50

Принципиальные схемы отдельных блоков трансивера приведены на рис. 1 — 4 [На принципиальных схемах блоков и рисунках печатных плат в позиционных обозначениях элементов номер блока не указан. ], а схема их соединений — на рис. 5.

Вначале — о переводе трансивера из одного режима работы в другой. Переключение трансивера с приема на передачу осуществляется срабатыванием реле К1 (см. рис. 5). Это реле имеет 4 группы контактов на пе­реключение: К1.1 при переходе на передачу снимает не­зависимое отклонение частоты приемника, установленное ручкой «Расст.»; К.1.2 переключает напряжение + 10 В с каскадов, работающих только при приеме (питаются напряжением +10 В R), на каскады, работающие толь­ко при передаче (напряжение +10 В Г), и одновремен­но подает в точки R и Т при приеме напряжение поло­жительного смещения и закрывающее напряжение, а при передаче — закрывающее напряжение и напряжение по­ложительного смещения; К1.3 в режиме приема замыка­ет накоротко вход усилителя частоты 500 кГц тракта пе­редачи, а при передаче замыкает на корпус гнездо 4 разъема Х7, предназначенное для управления усилите­лем мощности, который может быть подключен к транси-веру; f(1. 4 переключает измерительный прибор с измере­ния силы сигнала при приеме на измерение анодного тока лампы усилителя мощности (S3 в положении «Анод») или напряжения на выходе (S3 в положении «Ант.») при передаче.

Рис 1. Принципиальная схема блоков 1 — 4, 8, 9 трансивера

Рис. 2. Принципиальная схема блоков 5, 7, 10 — 12, 16 трансивера

Рис. 2 (продолжение)

Рис. 3. Принципиальная схема блоков 13 — 15 трансивера

Рис. 4. Принципиальная схема блока 6 трансивера

Реле К1 срабатывает при переводе переключателя 57 в положение «ПРД» или, при установке S8 в положение «Летом.», от системы VOX. Кроме того, предусмотрен перевод трансивера в режим передачи с помощью педа­ли, замыкающей на корпус гнездо 5 разъема Х7.

В режиме приема сигнал с разъема X1, к которому подключается антенна, через П-контур, образованный элементами Cl, L1, L2, L3, СЗ, подступает на делитель C5V2, Если переключатель находится в указанном на схеме положении, то на варикап V2 подается (через эле­менты 3L3 [Первые цифры в позиционных обозначениях элементов указы­вают номер блока, например, 3L3: катушка L3 расположена в бло­ке 3 (рис. 1).], 3R14, 3R13, 3L2, 2R3 и 2R2) напряжение — 50 В, и его емкость не превышает 2 — 3 пФ. В этом случае на вывод 15 платы 2 поступает примерно 50% на­пряжения с П-контура. Если же переключатель S2 на­ходится в положении «Ослабл.», то на V2 подается на­пряжение + 10 В, варикап открывается, и делитель C5V2 ослабляет сигнал на 25 — 35 дБ.

На плате 2 размещены детали узкополосного контура преселектора. Добротность этого контура, слабо связан­ного с нагруженным антенной П-контуром и практически не шунтируемого входным сопротивлением усилителя ВЧ приемника, около 300, так что полоса пропускания, на­пример на диапазоне 80 м, около 10 кГц. Узкополосный контур преселектора перестраивают конденсатором пе­ременной емкости С6 «Настр. ПРМ». Эту регулировку можно использовать для плавного ослабления сигнала на входе высокочастотного усилителя. Достоинством та­кого «аттенюатора» является возможность ослабить по­меху, лежащую вблизи частоты принимаемого сигнала, в большей степени, чем сам сигнал.

Диод 2V1 при приеме закрыт напряжением — 50 В и не шунтирует узкополосный контур преселектора.

Высокочастотный усилитель приемника собран по каскодной схеме «общий исток — общая база» на тран­зисторах 3V1 и 3V2. Диод 3V4 при приеме открыт и под­ключает выход усилителя ВЧ к полосовому фильтру, пе­рестраиваемому в диапазоне рабочих частот трансивера конденсаторами СП1 и С11.2 блока конденсаторов пе­ременной емкости.

Усилитель ВЧ, построенный по приведенной схеме, об­ладает большим входным сопротивлением, обеспечиваю­щим узкополосность контура, включенного перед входом усилителя ВЧ; большим устойчивым коэффициентом уси­ления, обусловленным низким входным сопротивлением транзистора 3V3; высокой линейностью амплитудной ха­рактеристики, обеспечивающей хорошие динамические характеристики приемника; высоким выходным сопро­тивлением, что обеспечивает узкополосность полосового фильтра, на который нагружен усилитель ВЧ.

С выхода полосового фильтра сигнал поступает на второй затвор транзистора 5V2, являющегося смесителем первого преобразователя частоты приемника. Напряже­ние гетеродина подается на первый затвор этого тран­зистора. Такое использование двухзатворного полевого транзистора в смесителе обеспечивает несколько лучшую линейность его амплитудной характеристики по сравне­нию с вариантом подачи сигнала на первый, а гетеродин­ного напряжения — на второй затвор.

На диапазоне 80 м напряжение гетеродина на тран­зистор 5V2 не подается, и он работает как второй кас­кад усилителя ВЧ. Общее усиление приемника на этом диапазоне сохраняется равным усилению на остальных диапазонах, так как нагрузкой первого каскада высоко­частотного усилят. еля диапазона 80 м является низкоом-ный резистор 4R1.

Гетеродин собран на транзисторах 6V1, 6V2. Его ча­стота стабилизирована кварцевыми резонаторами. Кас­кад на транзисторе 6V2 играет роль буфера. На диапа­зонах 40 и 20 м он выполняет функции усилителя, а на диапазонах 15 и 10 м — удвоителя частоты.

В цепь стока транзистора 5V2 включен полосовой фильтр, перестраиваемый в диапазоне частот 3 — 4 МГц конденсаторами переменной емкости С11. 3 и С11.4. С вы­хода полосового фильтра диапазона 2 — 3 МГц сигнал поступает на второй затвор транзистора 7V2, являюще­гося смесителем второго преобразователя частоты при­емника. Этот смеситель собран по схеме, идентичной смесителю первого преобразователя.

Рис. 5. Схема соединений блоков трансивера (два рис.)

Напряжение гетеродина на первый затвор транзисто­ра 7V2 подается с ГПД через эмиттерный повторитель на транзисторе 9V1.

ГПД — двухкаскадный: на транзисторе 8V2 собран генератор с параметрической стабилизацией частоты, а на транзисторе 8V3 — буферный усилитель. Конденсато­ром переменной емкости С11.5 генератор перестраива­ется в интервале 2,5 — 3,5 МГц. Стабильность частоты ГПД обеспечивается выполнением катушки L6 с учетом требований высокой стабильности ее индуктивности при малом по значению и положительном по знаку ТКИ и использованием в контуре конденсаторов С11.5, С12, 8С2 — 8С6, эквивалентная емкость которых имеет отридательный температурный коэффициент, по абсолютному значению близкий к температурному коэффициенту ка­тушки L6.

Варикап 8V1 в положении переключателя S9 «Расстр.» изменяет свою емкость при перемещении движ­ка переменного резистора R7, влияя на частоту ГПД в пределах ±3 кГц при максимальной емкости конденса­тора СП.5 и в пределах ±5 кГц при минимальной его емкости. Включение элементов 8R12, 8L2 и 8С9 в кол­лекторную цепь транзистора 8V3 обеспечивает постоян­ство напряжения на выводе 9 платы 8 во всем диапазоне перестройки ГПД. Двухкаскадный гетеродин и эмиттер-ный повторитель способствуют независимости частоты ГПД от работы смесителей платы 7 и цифровой шкалы, являющихся его нагрузкой.

В цепь стока транзистора 7V2 при работе телеграфом включается ЭМФ с полосой пропускания 500 Гц, а при работе телефоном — с полосой 3 кГц. Чтобы сигнал не проходил через межконтактные емкости переключателя S4, коммутация производится закорачиванием входа и выхода используемого фильтра.

С ЭМФ сигнал поступает на усилитель ПЧ, собран­ный на транзисторах 13V1 и 13V2. Выходной контур уси­лителя нагружен на смесительный детектор (транзистор 13V5) и детектор АРУ (диод 13V3).

Напряжение с выхода детектора АРУ поступает на усилитель постоянного тока, собранный на транзисторе 13V6, через диод 13V4, после которого включен конден­сатор 13С18 большой емкости. Постоянная времени за­ряда этого конденсатора определяется внутренним сопро­тивлением детектора АРУ, резистором 13R11 и прямым сопротивлением диода 13V4. Она значительно меньше постоянной времени разряда этого конденсатора, кото­рый происходит через резистор 13R16 и сопротивление эмиттерного перехода транзистора 13V6. Это обеспечи­вает быстрое срабатывание АРУ при появлении сигнала и сохранение уменьшенного этой системой усиления приемника в паузах между пиками принимаемого одно­полосного и посылками телеграфного сигнала. При от­сутствии сигнала нет и напряжения на выходе детекто­ра АРУ и, если движок R10 соединен с корпусом (регу­лятор «УВЧ» в положении максимума усиления), тран­зистор 13V6 закрыт, Включенный в его эмиттерную цепь S-метр показывает «О», напряжение на вторых затворах транзисторов 13V1 и 13V2 определяется делителем, обра­зованным резисторами 13R23 — 13R20, и усиление УПЧ максимально. При появлении сигнала и, соответственно, напряжения АРУ транзистор 13V6 открывается, откло­няется стрелка S-метра, снижается напряжение на кол­лекторе 13V6, а значит и усиление УПЧ. Если движок резистора R10 не соединен с корпусом, стрелка индика­тора S-метра отклоняется от нулевого деления и при отсутствии сигнала. При этом напряжение на базе тран­зистора 13V6 является напряжением задержки АРУ, так что при уменьшении усиления регулятором «УВЧ» АРУ выключается для сигналов, сила которых ниже значения, соответствующего установленным показаниям S-метра. Для больших по силе сигналов АРУ начнет работать, и показания S-метра будут соответствовать их силе.

С выхода смесительного детектора (транзистор 13V5] сигнал через регулятор «УНЧ» поступает на трехкас-кадный усилитель низкой частоты, собранный на транзи­сторах 15V1, 15V2, 15V4 и 15V5. Падение напряжения на прямом сопротивлении диода 15V3 определяет ток по­коя выходных транзисторов усилителя — 15V4 и 15V5. Нагрузкой низкочастотного усилителя в положении пе­реключателя S5 «Дин.» служит встроенная в трансивер динамическая головка, параллельно которой могут быть включены головные телефоны (низкоомные). При от­ключении динамической головки усилитель нагружается на резистор R11.

Для исключения влияния бросков тока потребления выходного каскада усилителя НЧ при громких звуках на работу остальных элементов трансивера, усилитель НЧ питается через отдельную ячейку фильтра — 15R9C18. Другая ячейка фильтра — 15R10C20 устраня­ет пульсации напряжения питания ГПД.

В режиме передачи при работе телефоном сигнал с микрофона поступает на входной каскад усилителя НЧ, собранный на транзисторе 14V10, а затем через регуля­тор уровня модулирующего сигнала R9 и секцию пере­ключателя рода работы S4.1.1 — на базу транзистора 14V9. При работе телеграфом на базу 14V9 подается на­пряжение с манипулируемого генератора низкой часто­ты, собранного на транзисторе 14V1. Цепь питания это­го транзистора замыкается через фильтр 14R7, 14С5 ключом, подключаемым к гнезду 3 разъема Х7 или сек­цией S4.3.2 при установке переключателя S4 в положе­ние «К» (ключ нажат). Так как сопротивление резисто­ра 14R7 меньше внутреннего сопротивления генератора на 14V1, фронт нарастания сигнала телеграфной посыл­ки (его крутизна определяется скоростью разряда кон­денсатора 14С5 через резистор 14R7) более крутой, чем спад (определяется скоростью заряда конденсатора 14С5 через внутреннее сопротивление транзистора 14V1), Та­кая форма телеграфной посылки является оптимальной для обеспечения разборчивости телеграфного сигнала при приеме на слух.

Сигнал НЧ с коллектора транзистора 14V9 поступает на систему VOX, осуществляющую автоматическое пере­ключение трансивера на передачу при начале разговора перед микрофоном или при нажатии на ключ, и на тран­зистор 14V8, включенный по схеме эмиттерного повтори­теля.

Система VOX выполнена на транзисторах 14V7, 14V4, 14V3 и 14V2. Она работает при установке переключате­ля S8 в положение «Авт.». На транзисторе 14V7 собран усилитель-ограничитель НЧ сигнала. Нагрузкой этого каскада является двухполупериодный детектор, собран­ный по схеме удвоения напряжения на диодах 14V5, 14V6 и конденсаторах 14С8, 14С9. При отсутствии на входе VOX сигналов напряжение на конденсаторе 14С8 отсутствует, транзистор 14V4 открыт, протекающий че­рез него ток создает положительное напряжение на ба­зе 14V3, и этот транзистор находится в режиме насыще­ния. Транзистор 14V2 закрыт, и если педаль не нажата, ток через обмотку реле K1 не проходит. При появлении сигнала на входе VOX на затворе транзистора 14V4 по­является положительное по отношению к истоку напря­жение и он закрывается. Постоянная времени входной цепи транзистора 14V4 выбрана такой, чтобы в паузах между звуками разговора перед микрофоном и в паузах между телеграфными посылками транзистор 14V4 оста­вался закрытым. При этом напряжение на базе транзи­стора 14VЗ пропадает и он закрывается, a 14V2 откры­вается, что приводит к срабатыванию реле K1. Процесс открывания транзистора 14V2 происходит лавинообраз­но, так как одновременно с нарастанием напряжения на его базе снимается положительное напряжение на его эмиттере, обусловленное протеканием эмиттерного тока транзистора 14V3 через резистор 14R12.

Когда система VOX отключена, трансивер переводят на передачу переключателем 57, устанавливая его в положение «ПРД» (во втором положении переключате­ля 57 база 14V2 соединена с корпусом, и VOX не может перевести трансивер в режим передачи).

С выхода эмиттерного повторителя (14V8) напряже­ние низкой частоты поступает на балансный модулятор, собранный по кольцевой схеме на диодах 12V1 — 12V4. Опорное напряжение на модулятор подается с генерато­ра, собранного на транзисторе 12V5. Частота опорного напряжения определяется кварцевыми резонаторами В1 и В2, которые переключаются секцией S4. 1.2 переклю­чателя S4. При работе телефоном с верхней боковой полосой, телеграфом (S4 в положениях «ВВП» и «ТЛГ»), а также при установке S4 в положение «К» частота опорного напряжения равна 500 кГц. При работе теле­фоном с нижней боковой полосой (S4 в положении «НБП») генератор вырабатывает частоту 503,7 кГц.

Балансный модулятор нагружен на ЭМФ Z3, пропус­кающий частоты от 500,3 до 503,4 кГц. В положениях S4 «ВВП», «К» и «ТЛГ» на выходе Z3 выделяется верх­няя боковая полоса модуляции, а в положении «НБП» — нижняя.

Сигнал с выхода фильтра Z3 поступает на усилитель-ограничитель, собранный на транзисторе 11V4 и диодах 11V2 и ПУЗ. Если амплитуда переменного напряжения на коллекторе транзистора 11V4 превышает 1,6 В, про­исходит «плавное» и симметричное ограничение усилен­ного этим транзистором однополосного сигнала. Уровень ограничения можно регулировать уровнем модулирую­щего сигнала — ручкой «М». Ограниченный сигнал про­ходит через Z1 или Z2, так что ширина его спектра сужа­ется при работе телефоном до 3 кГц, а при работе телеграфом — до 500 Гц [Идентичная схема ограничения и фильтрации однополосного сигнала была применена в трансиверах ДЛ-70, ДЛ-74 и приставке к базовому приемнику KB радиостанции, описанной в «Радио» № 8 за 1978 г. Эксплуатация показала, что при сжатии динамического диапазона однополосного сигнала на 15 — 20 дБ качество сигнала сохраняется, а его слышимость на фоне помех возрастает на 2 — 3 балла.].

Полосы пропускания фильтров Z2 и Z3 совпадают, а для Z1 полоса составляет 500,3 — 500,8 кГц. Частота звукового генератора, используемого для формирования телеграфного сигнала, равна 800 Гц, так что на вывод 2 платы 7 поступает телеграфный сигнал с опорной часто­той 500,8 кГц. Кроме того, в спектре этого сигнала при­сутствуют составляющие с частотами 501,6 и 502,4 кГц, но они «вырезаются» фильтром Z1. Таким образом, на выходе Z1 формируется чисто синусоидальный сигнал (два ЭМФ — Z3 и Z1 обеспечивают подавление несущей частоты более чем на 60 дБ). Контроль телеграфного сигнала трансивера приемником, работающим в режи­ме AM, признаков «тонального» сигнала не обнаружи­вает.

С вывода 2 платы 7 сформированный сигнал посту­пает на второй затвор транзистора 7V1, являющегося смесителем первого преобразователя частоты передатчи­ка. Перестраиваемый фильтр, включенный в стоковую цепь этого транзистора, выделяет частоты в диапазоне 3 — 4 МГц. Затем они преобразуются вторым преобразо­вателем передатчика, в котором смеситель выполнен на транзисторе 5V1, в рабочие частоты трансивера.

Сигнал на рабочей частоте трансивера поступает на вывод 13 платы 3. При передаче диод 3V4 закрыт, а транзистор 3V3 открыт. Этот транзистор включен по схеме истокового повторителя и согласовывает выходное сопротивление перестраиваемых фильтров платы 4 с низким входным сопротивлением предварительного уси­лителя, собранного на транзисторе V3. При приеме как на эмиттере, так и на базе транзистора V3 напряжение равно — 50 В, и он закрыт. При передаче напряжение на выводе 11 платы 3 становится равным +10 В и через V3 течет ток, который зависит от сопротивления рези­сторов 3R13 — 3R15. Последний резистор включен в цепь эмиттера транзистора V3 и стабилизирует его режим по постоянному току. Предварительный усилитель (V3) работает в режиме класса А, и постоянная составляю­щая тока через транзистор V3 при передаче не меняет­ся. Она обеспечивает на коллекторе V3 и соединенных с ним сетках лампы усилителя мощности, отрицательное напряжение около — 25 В. При этом ток покоя V1 ле­жит в интервале 40 — 50 мА. (Когда при приеме транзи­стор V3 закрывается, напряжение на его коллекторе становится равным — 50 В, и лампа V1 также закрыва­ется).

Нагрузкой предварительного усилителя служат рези­сторы 3R17, 3R16 и катушка L4. Эта катушка с емкостью включенных параллельно коллекторного перехода V3 и участка сетка-катод лампы V1 образуют контур, на­строенный на частоту 28,5 МГц, что обеспечивает сохра­нение постоянства коэффициента усиления предваритель­ного усилителя в диапазоне 3,5 — 29 МГц.

Усилитель мощности (на V1) работает в режиме класса АВ2, т. е. с заходом в область сеточных токов. Низкое сопротивление сеточной цепи лампы V1, обуслов: ленное гальваническим соединением сеток V1 с коллек­тором V3, обеспечивает независимость напряжения отри­цательного смещения на сетке V1 от сеточного тока, что позволяет сохранить линейность усилителя мощности при его работе с максимальным значением постоянной составляющей анодного тока до 170 — 200 мА.

Нагрузкой анодной цепи лампы V1 является П-кон-тур, обеспечивающий согласование с антенной. Малога­баритный конденсатор настройки этого контура СЗ имеет максимальную емкость 100 пФ, что не обеспечивает по­лучение добротности нагруженного антенной П-контура, близкой к 10 на диапазоне 80 м. Поэтому на этом диапа­зоне параллельно СЗ подключается высоковольтный кон­денсатор С2.

При передаче аттенюатор, образованный конденсато­ром С5 и варикапом V2, включен, что ослабляет сигнал, поступающий на вывод 15 платы 2. Кроме того, диод 2V1 при передаче открыт, причем через него протекает постоянный ток около 15 мА, при котором динамическое сопротивление этого диода измеряется десятками ом. Это низкое сопротивление шунтирует контур на входе усилителя ВЧ приемника, так что напряжение сигнала передатчика на контуре не превышает единиц микро­вольт.

Работа цифровой шкалы основана на измерении частоты ГПД. Прибавляя к этой частоте частоту форми­рования сигнала, шкала индицирует число сотен, де­сятков, единиц килогерц, сотен герц через частоты на­стройки трансивера в диапазоне 3 — 4 МГц. Фиксирован­ное для каждого диапазона число мегагерц считывается со шкалы переключателя диапазона.

Цифровая шкала состоит из формирователей времен­ных интервалов (микросхемы 10D1 — 10D9, кроме эле­мента 10D1.4) и подсчитываемых импульсов (транзи­стор 10V2 и элемент 10D1.4) и счетчика с газоразрядны­ми индикаторами, собранного на остальных элементах платы 10.

Работа цифровой шкалы поясняется диаграммами на рис. 6.

Рис. 6. Временная диаграмма работы цифровой шкалы

На элементах 10D1.1 и 10D1.2 собран генератор пря­моугольных импульсов. Их частота следования стабили­зирована кварцевым резонатором 10В1, включенным в цепь обратной связи. С генератора сигнал поступает на делитель частоты на 1000 (микросхемы 10D2 — 10D5]. Напряжение на выходе 10D5 (U1) представляет собой последовательность коротких отрицательных импульсов (длительностью 1 мк-с) с интервалом между ними 10 мс. Это напряжение подается на суммирующий вход (вы­вод 5) реверсивного двоично-десятичного счетчика 10D6. Напряжения на выводах 3, 2, 6 и 7 этого счетчика представляют собой код двоично-десятичного значения числа подсчитанных импульсов (соответственно 2°, 21, 22 и 23, т. е. 1, 2, 4, 8), а на выводе 12 появляется положитель­ный импульс после подсчета 10 импульсов, поступивших на вывод 5. В данном случае используются напряжения на выводах 2 (U2), б (U3) и 12 (U4). Последнее подается на счетный вход триггера 10D7, на выводе 8 которого формируется положительный импульс U5 длительностью 100 мс, определяющий временной интервал счета импуль­сов, следующих с измеряемой частотой. Напряжение с вывода 6(ив) используется для формирования импуль­сов Us, по которым производится запись результатов подсчета импульсов в D-триггеры, и импульсов U9, ко­торые переводят счетчики в нулевое состояние. Напря­жение Us проходит через инвертор 10D1.3, на выходе которого формируется напряжение U7. При наличии от­рицательных напряжений на всех входах 10D8.2 на ее вы­ходе появляется импульс. Он поступает на входы четы­рех инверторов 10D9, на выходах которых формируется напряжение U8 (в данном случае учитывается напрузоч-ная способность инверторов: один инвертор примененной микросхемы не может нагружаться более чем на одну микросхему с D-триггерами). U2, U3 и U6 подаются на входы микросхемы 10D8. 1, на выходе которой, при одно­временном воздействии положительных напряжений на входах, формируется отрицательный импульс uq.

Данная схема формирования временных интервалов вырабатывает импульсы записи в D-триггеры и установ­ки счетчиков в 0, разделенные временным интервалом и не совпадающие с границами временного интервала сче­та импульсов, что гарантирует устойчивую работу цифро­вой шкалы.

Диод 10V1 и транзистор 10V2 формируют из синусо­идального напряжения, поступающего с ГПД, последо­вательность прямоугольных импульсов, частота повторе­ния которых равна частоте ГПД. Эти импульсы и на­пряжение U5 подаются на входы микросхемы 10D1.4, напряжение на выходе которой U10 становится отрица­тельным при одновременном воздействии положитель­ных напряжений на все ее входы. Так как длительность положительного импульса Us равна 0,1 с, число им­пульсов в пачке U10 составляет 0,1 значения частоты ГПД.

Пачка импульсов U10 подается на вход цепочки из пяти последовательно включенных двоично-десятичных счетчиков 10D10 — 10D14, которые с момента окончания отрицательного импульса U9 производят подсчет числа импульсов U10. К концу пачки U10 на выводах, представ­ляющих результаты счета, будут двоично-десятичные значения: на 10D14 — числа сотен килогерц, на 10D13 — десятков килогерц, на 10D12 — единиц килогерц, на 10D11 — сотен герц, на 10D10 — десятков герц. Значе­ния числа импульсов, подсчитанных 10D10 в каждый цикл измерения частоты, могут отличаться на ±1 от это­го числа в предыдущем цикле, поэтому результат, полу­ченный первым в цепочке счетчиком, на индикатор не выводится.

Примененные в цепочке счетчиков микросхемы К155ИЕ6 позволяют выполнить сложение частоты ГПД с частотой, на которой формируется сигнал (именно из-за возможности предварительной установки в цифровой шкале взяты эти микросхемы — реверсивные двоично-десятичные счетчики. Способность обратного счета в трансивере не используется). Предварительная установ­ка числа, с которого начинается счет поступающих на вход импульсов, в микросхемах К155ИЕ6 производится подачей двоично-десятичного кода на выводы 15, 1, 10 и 9 (соответственно 1, 2, 4 и 8). Для начала счета с уста­новленного числа с вывода 11 микросхемы необходи­мо снять отрицательное напряжение (К155ИЕ6 преду­сматривает и начало счета по снятию положительного импульса с вывода 14, однако при этом счет начинается с 0 вне зависимости от напряжений, поданных на выво­ды 15, 1, 10 и 9). На выводы 15 и 10 микросхемы 10D14 положительное напряжение подано постоянно, поэтому этот элемент начинает счет числа сотен килогерц с чис­ла 5 (1+4). Число десятков килогерц счетчик 10D13 отсчитывает с нуля (все выводы предварительной уста­новки соединены с корпусом). Выводы 15 и 1 10D12 и выводы 15, 1 и 1010D11 секцией 84,2.2 в положениях переключателя S4 «ВБП», «К» и «ТЛГ» соединены с кор­пусом, а в положении «НБП» отключаются от него (от­ключение вывода от корпуса эквивалентно подаче на него положительного потенциала). Поэтому в положении переключателя S4 «НБП» микросхема 10D12 начинает счет числа килогерц с цифры 3; 10D11 — счет числа сотен герц с цифры 7, т. е. в этом положении переключа­теля S4 вся цепочка счетчиков прибавляет к числу под­считанных импульсов 503,7 кГц — значение несущей ча­стоты формирования сигнала с нижней боковой полосой. Вывод 9 микросхемы 10D11 отключается от корпуса сек­цией S4.3.2 в положениях S4 «К» и «ТЛГ», остальные выводы предварительной установки микросхем 10D11 и 10D12 в этом положении переключателя S4 соединены с корпусом, так что к числу подсчитанных импульсов при­бавляется 500,8 кГц — значение частоты формирования телеграфного сигнала.

В положении S4 «ВБП» все выводы предварительной установки 10D11 и 10D12 соединяются с корпусом, и к частоте ГПД прибавляется 500,0 кГц — значение несу­щей частоты формирования сигнала на верхней боковой полосе. Числа, соответствующие частоте, на которой ра­ботает трансивер, существуют на выходах 10D11 — 10D14 в течение периода, начинающегося с конца пачки им­пульсов U10 и заканчивающегося с приходом отрицатель­ного импульса U9. В течение этого периода появляется положительный импульс U8, во время которого двоично-десятичные числа с выходов счетчиков записываются в четверке D-триггеров 10D15 — 10D18. После снятия по­ложительного напряжения Us выходные сигналы этих микросхем остаются неизменными до прихода следую­щего импульса записи, вне зависимости от напряжений, действующих на входах. Поэтому показания цифровой шкалы устойчиво отображают конечные результаты ра­боты счетчиков.

Выходы четверок D-триггеров соединены с входами дешифраторов 10D19 — 10D22. Каждый из них преобразу­ет двоично-десятичный код поступающего на него числа в позиционный код десятичного значения; один из выхо­дов дешифратора получает потенциал корпуса, и соеди­ненный с ним катод газоразрядного индикатора оказы­вается под напряжением, достаточным для возникнове­ния разряда.

При работе цифровой шкалы происходят быстрые из­менения напряжений в различных ее точках, причем на­пряжения, поступающие на газоразрядные индикаторы, измеряются десятками вольт. Поэтому цифровая шкала может быть источником помех при работе трансивера в режиме приема. Для предотвращения этого явления вся плата 10, на которой собрана цифровая шкала, помеще­на в сплошной экран, надежно соединенный с корпусом трансивера. Напряжения +200 В и 5 В и линии управ­ления предварительной установки счетчиков подводятся через проходные конденсаторы. В цепь +5 В включены конденсаторы большой емкости 10С4 — 10С7. В цепи 4-200 В и предварительной установки счетчиков введе­ны дроссели 10L1 — 10L3. Принятые меры в сочетании с выбором точки надежного соединения экрана цифровой шкалы с корпусом трансивера позволили устранить влия­ние шумов цифровой шкалы на уровень собственных шу­мов приемника.

Трансивер питается от трех выпрямителей. Каких-ли­бо особенностей они не имеют.

Детали и конструкция. В качестве блока переменных конденсаторов СП применен пятисекцион-ный блок с червячным верньером с замедлением 1 : 100 от средневолнового радиокомпаса. Ротор этого блока установлен на шарикоподшипники. Статорные пластины укреплены на фарфоровых изоляторах. Зазор между пла­стинами в конденсаторе С13 настройки П-контура около 0,7 мм. Двухсекционный блок конденсаторов регулиров­ки связи П-контура с антенной С1 от вещательно при­емника, зазор между пластинами около 0,3 мм. Конден­сатор настройки узкополосного контура преселектора приемника изготовлен из подстроечного конденсатора с воздушным диэлектриком и зазором между пластинами около – 0,3. мм. Такой же конденсатор используется в качестве элемента установки частоты ГПД С12.

Ось верньера СП соединена с осью, на которой нахо­дится ручка настройки трансивера, с помощью гибкой муфты. Удлинители осей конденсаторов С1, СЗ и С6 из­готовлены из текстолитовых стержней диаметром 6 мм.

Данные катушек индуктивности трансивера приведе­ны в таблице. В катушках L4, 4L1, 4L3, 4L5, 4L7, 4L9, 4L11-, 4L13, 4L15, 6L3, 6L4 используется сердечник СЦР-1, в 2L2 — ЗОВЧ-2, в 6L1, 6L2 — СБ12а. Отвод у катушки L1 сделан от 10-го витка, считая от вывода, соединенного с гнездом X1.2.

Катушку L6 наматывают на керамическом каркасе с сильным натяжением, близким к предельно допустимо­му. Перед намоткой каркас покрывают слоем клея БФ-б. После намотки катушку L6 высушивают при температуре около +100° С в течение нескольких часов (до полной полимеризации клея). В трансивере катушку L6 помеща­ют в цилиндрический экран (диаметр основания 32, вы­сота 40 мм).

Таблица. Намоточные данные катушек

Катушка	Диаметр каркаса, мм	Длина намотки, м	Провод	Число витков
L1	25	26	ПЭВ-2 0,72	10+16
L2	20	14	ПЭВ-2 0,9	7+7
L3	20	14	ПЭВ-2 1,2	8
L4	9	8	ПЭШО 0,44	13
16	20	16	ПЭВ-2 0,35	20
211	13	10	ПЭВ-2 1,5	5
2L2	—	—	ПЭВ-2 0,8	8+4
4L1, 4L3	9	6	ПЭШО 0,44	10
4L2, 4L4	—	2	ПЭШО 0,44	2
415, 4L7	9	4,5	ПЭШО 0,44	7
416, 418, 4L10, 4L12, 4L14, 4L16	—	0,5	ПЭШО 0,44	1
4L9, 4L11	9	4	ПЭШО 0,44	6
4L13, 4L15	9	3,5	ПЭШО 0,44	5
611, 6L2	—	—	ПЭШО 0,44	13
613, 614	9	2	ПЭШО 0,44	3

Катушку 2L2 наматывают на ребристом полистироло­вом (можно применить керамический или фторошцсто-вый) каркасе. Ее добротность на частотах 14 — 2§ МГц должна быть 350 — 400.

Катушку 2L2 наматывают на тороидальном сердеч­нике с наружным диаметром 32, внутренним 16 и высо­той 8 мм. Перед намоткой сердечник обматывают одним слоем лакоткани или фторопластовой пленки. Витки ка­тушки 2L2 равномерно распределяются по окружности сердечника. Отвод выполнен от 8-го витка, считая от соединенного с корпусом вывода. Добротность всей ка­тушки на частоте 3,5 МГц должна быть 350 — 400, ее большей части на частоте 7 МГц 400 — 500. Каркас 2L1 устанавливают внутри сердечника 2L2, причем намотку 2L1 выполняют на выступающей из сердечника 2L$ ча­сти каркаса. Обе катушки помещены в общий экран (цилиндрический с диаметром основания 40 и высотой 45 мм).

Катушки 4L2, 4L4, 4L6, 4L8, 4L10, 4L12, 4L14, 4L16 намотаны соответственно на 4L1, 4L3, 4L5, 4L7, 4L9, 4L11, 4L13, 4L15 со стороны выводов, соединенных с кор­пусом.

В трансформаторе питания используется сердечник из трансформаторного железа Ш25, толщина набора 60 мм. Первичная обмотка, предназначенная для вклю­чения в сеть 220 В, 50 Гц (выводы 1, 2), содержит 660 витков провода ПЭВ-2 0,59. Обмотки выпрямителей на +600 и +300 В (выводы 3, 4, 5) — 2 X 800 витков провода ПЭВ-2 0,29; на +18 В (выводы 6, 7} — 47 вит­ков провода ПЭВ-2 0,72; на — 50 В (выводы 8, 9) — 160 витков провода ПЭВ-2 0,29. Обмотка питания нака­ла лампы V1 (выводы 10, 11) включает 41 виток провода ПЭВ-2 0,72. Изоляция между слоями обмоток — один слой лакоткани, между обмотками — два слоя.

Основные узлы трансивера выполнены на платах, чертежи которых приведены на рис. 7 — И. Платы изго­товлены из фольгированного стеклотекстолита толщи­ной 1,5 — 2 мм. Все платы, кроме 10, монтируют с использованием штырьков, к которым крепят выводы деталей. Проводники из фольги находятся снизу. На рисунке они заштрихованы.

На плате 10 (рис. 9) аналогичный монтаж использу­ется только на ее части. Под каждым из выводов микро­схем сверлят отверстия диаметром 1,5 мм. Затем выводы загибают под углом около 45°, тем самым фиксируя микросхемы на плате. Непоказанный на чертеже монтаж (соединения выводов между собой, с корпусом, источни­ком питания и лепестками панелек с газоразрядными индикаторами) выполняют изолированным проводом се­чением 0,06 — 0,1 мм, причем каждый проводник прокла­дывают по кратчайшему пути между соединяемыми точ­ками. Полученный монтаж образует так называемую «путанку», которая размещается под платой 10 и за­щищается кожухом (зазор между платой и кожухом снизу около 5 мм).

Трансивер собран на шасси шириной 392, глубиной 300 и высотой 150 мм. Шасси изготовлено из сплава АМЦП (толщина листа 2 мм), передняя панель — из сплава Д16-Т (толщина листа 4 мм). Вид на трансивер в кожухе со стороны передней панели показан на рис. 12.

В центре заднего края шасси установлена стойка шириной 115 и высотой 115 мм, на которой находится радиатор с транзистором V4 (он крепится на стойках с изолирующими прокладками из текстолита), выключа­тель сети S6, держатель предохранителя F1, разъемы подключения антенны, сети и разъем Х7.

Детали усилителя мощности отделены экраном из листа АМЦП толщиной 1,5 мм, согнутого под углом 90°. Длина стенки экрана, параллельной передней панели — 82 мм, перпендикулярной ей — 170 мм, высота экрана — 115 мм.

Рис, 7. Печатные платы блоков 1, 2, 6, 9, 17 трансивера и расположение деталей на них

Рис. 8. Печатные платы блоков 3, 5, 11, 15 трансивера и расположение деталей на них

Рис. 9. Печатные платы блоков 4, 10, 12 трансивера и расположе­ние деталей на них

Рис. 10. Печатные платы блоков 7, 13, 14, 16 трансивера и распо­ложение деталей на них

Рис. 11. Печатная плата блока 8 трансивера и расположе­ние деталей на них

Чертеж кожуха цифровой шкалы приведен на рис. 13. Он изготовлен из листа АМЦП толщиной 1,5 мм. Пе­регородка в передней части служит для крепления в имеющихся в ней фигурных отверстиях панелек с га­зоразрядными индикаторами. Корпус с цифровой шкалой прикреплен к передней панели четырьмя винтами А13 и соединяется с экраном, отделяющим детали усили­теля мощности, полоской из АМЦП толщиной 1,5 и ши­риной 15 мм.

Рис. 12. Внешний вид трансивера

Рис. 13. Чертеж кожуха цифровой шкалы

Налаживание трансивера целесообразно выполнить, проверяя работу его каскадов и настраивая фильтры в следующем порядке:

1. Выпрямители и стабилизаторы напряжения пи­тания. При отключенных нагрузках по цепям +600, +200, +18, +10, +5 и — 50 В питающие напряжения должны лежать в пределах: «+600 В» 680 — 700 В, «+200 В» 200 — 220 В, «+18 В» 19 — 20 В, «+10 В» 10 — И В, «+5 В» 5 — 5,5 В, « — 50 В» — (70 — 75) В (значе­ния указаны при напряжении сети 220 В). При макси­мальной нагрузке питающие напряжения не должны отличаться от номинальных значений более чем на ±5%. Максимальные токи потребления составляют: по цепи +600 В 200 мА, по цепи +200 В 20 мА, по цепи +18 В 60 мА, по цепи +10 В 250 мА, по цепи +5 В 700 мА, по цепи — 50 В 150 мА.

2. Плата 15. Общее потребление по цепи +10 В этой платой, когда на входе усилителя НЧ нет сигнала, долж­но быть 20 — 30 мА.

При необходимости такой ток устанавливают подбором диода V15 или его шунтированием резистором с сопротивлением в несколько сотен ом. Общий коэффици­ент усиления усилителя НЧ на этой плате должен быть около 10. Неискаженная форма синусоидального напря­жения на нагрузке должна сохраняться до амплитуды 2В.

3. Плата 14. Общее усиление от микрофона до выхо­да на балансный модулятор должно быть около 100. Неискаженная форма синусоидального напряжения, по­ступающего на балансный модулятор, должна сохранять­ся до амплитуды 3 В. Резистором 14R10 устанавливают напряжение со звукового генератора, поступающее на балансный модулятор, равным 0,5 — 0,6 В.

Система VOX должна надежно срабатывать при на­жатии на ключ и подаче на микрофонный вход сигнала с уровнем 1 — 2 мВ.

Чувствительность VOX устанавливают подстроечным резистором 14R19.

4. Тракт формирования однополосного сигнала. На микрофонный вход со звукового генератора подают сиг­нал частотой 1 кГц и с таким уровнем, чтобы на выходе усилителя-ограничителя (вывод 6 платы 11) было на­пряжение 0,3 — 0,5 В. Подбирая конденсаторы С17 и 11С5, добиваются максимума напряжения на выходе усилителя-ограничителя. Затем снимают амплитудную характеристику усилителя-ограничителя. Она должна быть линейной до напряжения 0,7 — 1 В и ограничиваться на уровне 1 — 1,2 В.

5. Частотную характеристику тракта формирования однополосного сигнала необходимо проверить в положе­ниях переключателя S4 «НБП» и «ВВП». Ее снимают на выходе фильтра Z2 (точка 2 платы 7). Ослабление сигнала на частоте 300 Гц должно быть в 2 — 3 раза больше, чем на частотах 500 Гц — 3 кГц. Положение низ­кочастотного среза частотной характеристики можно скорректировать изменением частоты опорного напряже­ния, для чего последовательно с кварцевыми резонатора­ми В1 и В2 включают конденсаторы, емкость которых выбирают в пределах 30 — 200 пФ.

6. Фильтры Z1 и Z2 настраивают по максимуму на­пряжения на выводе 2 платы 7, подбирая конденсаторы С13 и С15 (переключатель S4 в положении «K») и С14, С16 при работе телефоном. Напряжение в этой точке при работе с сигналами, достигающими уровня ограничения, должно быть 0,25 — 0,35 В.

7. Цифровая шкала. Правильно собранная шкала должна устойчиво измерять частоту сигнала с уровнем 0,3 — 0,5 В, поданного с генератора стандартных сигналов в интервале 0,1 — 5 МГц (показания на шкале больше истинных на частоту формирования сигнала). Точность измерения определяется точностью установки частоты входящего в шкалу генератора 1 МГц. Его частота не должна отличаться от номинальной более чем на ±5 Гц. Добиваются этого, подбирая конденсатор 10С2.

8. ГПД. Напряжение на выводе 3 платы 9 должно быть 0,9 — 1,2 В. Диапазон частот и стабильность часто­ты ГПД удобно наблюдать прямо на цифровой шкале. При необходимости уточняют емкость и ТКЕ конденса­торов 8С2 и 8СЗ. Стабильность частоты определяется, когда трансивер искусственно прогрет до температуры + (50 — 60)° С в том месте, где размещены детали ГПД. При этом изменение частоты ГПД от «холодного» состоя­ния до прогретого не должно превышать 200 — 300 Гц.

9. Плата 6. Напряжение максимального сигнала при передаче на выходе перестраиваемого фильтра (вывод 7 платы 6) должно быть 0,6 — 0,8 В. Фильтр настраивают вначале на частоте 3 МГц, изменяя индуктивность кату­шек 6L1 и 6L2, а затем на частоте 4 МГц подстроечны-ми конденсаторами 6С5 и 6С11.

Частоты генератора с кварцевой стабилизацией должны соответствовать указанным на схеме частотам резонаторов с точностью ±50 Гц. Этого добиваются подбором конденсаторов 6С1 — 6С4. Подстраивая катуш­ки 6L3 (в диапазоне 10 м) и 6L4 (на 15 м), получают максимальное напряжение гетеродина (вывод 14 пла­ты 6). Это напряжение должно быть 1 — 1,3 В. На диа­пазонах 20 и 40 м выходное напряжение гетеродина под­бором конденсаторов 6С18 и 6С19 устанавливают рав­ным 0,9 — 1 В.

10. Полосовые фильтры платы 4. При максимальном сигнале в режиме передачи при перестройке трансивера в пределах рабочих частот каждого диапазона напряже­ние на выходе фильтров (вывод 13 платы 3} должно быть в пределах 0,6 — 0,8 В.

11. Устанавливают режим работы усилителя мощно­сти на лампе V1. Подбором резистора 3R14 обеспечивают ток покоя 40 — 60 мА (шкала прибора при измерении анодного тока — 250 мА).

12. Настраивают катушку L4 по максимуму напря­жения на сетках лампы V1 (и, соответственно, по мак­симуму тока через эту лампу) на частоте 28,5 МГц. Мак­симальное напряжение на сетках лампы V1 на всех диапазонах должно лежать в пределах 15 — 20 В, что соответствует постоянной составляющей анодного тока лампы V1 150 — 200 мА.

13. Усилитель мощности. К трансиверу подключают эквивалент антенны — резистор мощностью не менее 50 Вт сопротивлением 50 — 100 Ом или лампу накалива­ния мощностью 100 Вт на напряжение 127 В. Макси­мальная выходная мощность достигается регулировками П-контура и должна быть не менее 50 Вт. Для после­дующей проверки приемника необходимо запомнить по­ложения регуляторов П-контура, обеспечивающие мак­симум выходной мощности на эквиваленте антенны на каждом из диапазонов.

14. Приемник. При полученных положениях органов управления П-контуром (см. предыдущий пункт) на вход трансивера с генератора подают сигнал рабочей частоты. Подстраивая конденсаторы 13С5 и 13С13, добиваются максимума показаний S-метра. Затем проверяют воз­можность настройки узкополосного контура преселектора конденсатором С6 на каждом из диапазонов. На диапа­зоне 80 м возможно придется подобрать конденсатор 2С5, получив резонанс не в крайних положениях движка конденсатора Сб.

S-метр градуируют на диапазоне 15 м. Сигнал с ге­нератора через эквивалент антенны — резистор сопро­тивлением 75 Ом подают на трансивер. Риску S9 нано­сят при напряжении сигнала с генератора, равном 50 мкВ. Каждому меньшему значению шкалы S соответ­ствует уменьшение напряжения в 2 раза. Увеличению показаний S-метра на каждые 10 дБ соответствует уве­личение сигнала с генератора в 3 раза. Ориентировочное положение крайних и центральной точек S-метра тако­вы: S9 — 20 мкА, S3 — 2 мкА, S9 + 60 дБ — 45 мкА (ток полного отклонения прибора — 50 мкА).

Преселектор приемника выполнен с учетом искусственного «завышения» показаний S-метра на диапазоне 10 м и их «занижения» на диапазонах 20, 40 и 80 м. На диапазоне 10 м показания отградуированного на диапа­зоне 15 м S-метра S9 соответствуют входному сигналу около 30 мкВ, на диапазонах 20 и 40 м — около 75 мкВ, а на диапазоне 80 м — около 100 мкВ. Опыт эксплуата­ции трансивера показал, что такое выполнение S-метра приближает его показания на всех диапазонах к субъ­ективным оценкам, соответствующим приводимому в справочниках «словесному» описанию шкалы силы сиг­налов.

ББК 32.884.19 24.2.2

Рецензент С. П. Балешенко

В помощь радиолюбителю: Сборник. Вып. 74 В80 /Сост. А. И. Гусев. — М.: ДОСААФ, 1981. — 80 с., ил. 35 к.

Приведены принципиальные схемы и описания конструкций радио­технических устройств различной степени сложности. Для широкого круга радиолюбителей и специалистов.

30402 — 087

В————— 84 — 81 2402020000

072(02) — 81

В ПОМОЩЬ РАДИОЛЮБИТЕЛЮ

Выпуск 74

Составитель Александр Иванович Гусев

Редактор М. Е. Орехова

Художник В. А. Клочков

Художественный редактор Т. А. Хитрово,

Технический редактор С. А. Бирюкова

Корректор В. Д. Синева

ИБ № 1024

Сдано в набор 01.02.81. Подписано в печать 23.07.81. Г-44775. Формат 84Х108 1/32. Бумага типогр. № 3. Гарнитура литературная. Печать высокая. Усл. печ. л. 4,20. Уч.-изд. л. 4,21. Тираж 600000 экз. (I завод: 1 — 100000 экз). Зак. № 1 — 409. Цена 35 к. Изд. № 2/Г.-30.

Ордена «Знак Почета» Издательство ДОСААФ СССР 129110, г. Москва, И-ПО, Олимпийский пр., д. 22.

Головное предприятие республиканского производственного объединения «По« л1графкнига», 252057, Киев, ул, Довженко, 3,

OCR Pirat

Трансиверы / Сайт радиолюбителей

Трансивер предназначен для проведения любительских CW и SSB радиосвязей в диапазоне 3,5 МГц. Чувствительность приемника — около 1 мкВ, динамический диапазон — до 90 дБ, выходная мощность передатчика — не менее 5 Вт. Питается трансивер от сети переменного тока напряжением 220 В.

Трансивер выполнен в универсальном корпусе, пригодном для различных радиолюбительских конструкций. Размеры корпуса — 223x195x101 мм — позволяют модернизировать трансивер, чтобы расширить его возможности и улучшить параметры.

Принципиальная схема транси-вера приведена на рис.1. Трансивер выполнен по схеме супергетеродина с одним преобразованием частоты. Промежуточная частота — 500 кГц, основным элементом селекции является электромеханический фильтр с полосой пропускания 3,1 кГц.  

 

В режиме приема сигнал радиочастоты с антенного гнезда XW1 через контакты реле К1.1 поступает на двухзвенный перестраиваемый входной фильтр L1-C6-C3-VD1-VD2-C5-C7-L2, который перестраивается по частоте варикапами VD1 и VD2, управляемыми напряжением с резистора R5. С выхода фильтра сигнал поступает на затвор транзистора VT1, на котором выполнен истоко-вый повторитель, обеспечивающий согласование высокого выходного сопротивления ФСС с низким входным сопротивлением диодного кольцевого смесителя. Кроме того, истоковый повторитель усиливает ВЧ сигнал по току. 

С истока VT1 сигнал поступает в одно из плеч диодного кольцевого смесителя VD3 — VD6. В другое плечо смесителя подается сигнал ГПД.   

Собственно ГПД собран на полевом транзисторе VT11 по схеме индуктивной «трехточки». Напряжение на стоке стабилизировано параметрическим стабилизатором на стабилитроне VD21. Перестройка по частоте (4,0 — 4,3 МГц) осуществляется переменным конденсатором С59.   

На транзисторе VT12 реализован буферный усилитель, связь между ним и ГПД — гальваническая.   

ГПД, опорный кварцевый гетеродин (КГ) и электронный коммутатор частот объединены в единый блок гетеродинов. Опорный КГ выполнен на транзисторе VT17. Частота генератора стабилизирована кварцевым резонатором ZQ1 на частоту 500 кГц.   

На транзисторах VT13 — VT16 реализован электронный коммутатор частот. На затворы VT13 и VT14 подается сигнал ГПД, а на затворы VT15 и VT16 — сигнал опорного КГ. Диоды VD22 — VD25 служат для более четкой отсечки сигналов между запертыми и открытыми транзисторами.   

С выходов коммутатора в режиме приема сигналы подаются на первый (сигнал ГПД) и второй (сигнал опорного КГ) смесители трансивера. При изменении режима (Rx/Tx) сигналы на выходах меняются местами. Переключение режимов производится путем подачи напряжений +12 В Rx и +12 В Тх на резисторы R64 и R65.   

Продукт преобразования диодного кольцевого смесителя VD3 — VD6 — сигнал ПЧ (500 кГц). С вторичной обмотки трансформатора Т1 он поступает на эмиттер транзистора VT2, на котором собран предварительный усилитель промежуточной частоты. Транзистор включен по схеме с общей базой. Такое включение транзистора позволяет хорошо согласовать низкое выходное сопротивление смесителя с высоким входным сопротивлением электромеханического фильтра. В режиме приема на базу через резистор R14 подается либо напряжение АРУ, либо напряжение ручной регулировки усиления (РРУ).   

Основной элемент селекции — электромеханический фильтр (ЭМФ) на частоту 500 кГц с полосой пропускания 3,1 кГц. Входная обмотка ЭМФ с конденсатором С16 и выходная обмотка с конденсатором С20 образуют контура, настроенные на частоту 500 кГц. С обоих концов выходной обмотки сигнал ПЧ в про-тивофазе поступает на основной усилитель промежуточной частоты, выполненный на транзисторах VT3 — VT6 по схеме с улучшенной симметрией выходного сигнала. Этот усилитель имеет большое усиление (до 6000) и высокую устойчивость к самовозбуждению за счет наличия отрицательных обратных связей через резисторы R18 и R19. С противофазных выходов усилителя сигнал ПЧ в про-тивофазе поступает на кольцевой диодный детектор VD7 — VD10. На второй вход детектора с электронного коммутатора частот подается сигнал опорного КГ. Продукт преобразования на выходе детектора — сигнал звуковой частоты — поступает на предварительный усилитель низкой частоты, выполненный на транзисторе VT7, включенном по схеме с общей базой. Такое включение хорошо согласует по сопротивлению выход детектора с нагрузкой. Каскад на транзисторе VT7 совместно с каскадом на VT8 составляет электронный разветвитель сигнала, обеспечивающий коммутацию путей прохождения сигнала в различных режимах (Rx и Тх).   

С коллектора VT7 НЧ сигнал через ФНЧ C29-L3-C30 поступает на резистор R30, с помощью которого осуществляется регулировка усиления по низкой частоте, и одновременно — на затвор транзистора VT9, на котором реализован усилитель сигнала АРУ. С движка резистора R30 НЧ сигнал поступает на основной усилитель низкой частоты, выполненный на микросхеме DA2. Выход усилителя нагружен на динамическую головку ВА1. Резистором R48 регулируют глубину отрицательной обратной связи.   

Выпрямитель системы АРУ выполнен на диодах VD19 и VD20 по схеме удвоения напряжения. На транзисторе VT10 собран усилитель постоянного тока системы АРУ. В его эмиттер включен микроамперметр, играющий роль S-метра. Конденсатор С47 «подавляет» ВЧ наводки в цепи прибора РА1. Резистор R45 ограничивает сигнал «сверху», а диод VD18 создает нелинейность в области больших по амплитуде сигналов, увеличивая тем самым диапазон измеряемых сигналов, что делает более удобным отсчет на шкале S-метра. Диоды VD15 и VD16 не дают транзистору VT10 закрываться полностью при появлении мощных импульсных помех на входе трансивера, предотвращая тем самым щелчки в динамике. Время удержания системы АРУ зависит от емкости конденсатора С53.   

Переключатель SA1 служит для отключения системы АРУ. При этом регулировка усиления по ПЧ осуществляется вручную резистором R34, а S-метр продолжает работать, т.к. коллектор VT10 подключается к делителю R37 и R38. При включенной системе АРУ регулировка усиления осуществляется как самой системой АРУ, так и РРУ.   

В режим передачи трансивер переходит при подаче напряжения +12 В в точки схемы, обозначенные как»+12ВТх». При этом напряжение питания сточек «+12BRx» снимается. Сигналы «+12BRX» и «+12ВТх» формируются контактами переключателя SA4.   

В режиме SSB сигнал звуковой частоты с микрофона БМ1 усиливается микрофонным усилителем, выполненным на микросхеме DA1. С выхода микрофонного усилителя (выводов микросхемы 8 и 9) НЧ сигнал подается на резистор R4, с помощью которого регулируют уровень этого сигнала, и далее с его движка через катушку L2, которая на звуковой частоте имеет очень малое сопротивление, на затвор транзистора VT1. По высокой частоте резистор R4 зашунтирован конденсатором С8.   

Входной ФСС в режиме передачи замыкается на общий провод контактами К1.2. С истока транзистора VT1 НЧ сигнал подается на кольцевой диодный смеситель VD3 — VD6, который в данном режиме работает как балансный модулятор. В противоположные плечи смесителя через резисторы R8 и R9 подается опорное напряжение с КГ на частоту 500 кГц. Резистор R10 служит для балансировки модулятора. В балансном модуляторе несущая подавляется более чем на 40 дБ.   

DSB сигнал снимается с обмотки трансформатора Т1 и подается на эмиттер транзистора VT2, включенного по схеме с общей базой. На этом транзисторе собран каскад предварительного усилителя промежуточной частоты. Он хорошо согласовывает низкое выходное сопротивление балансного модулятора с высоким входным сопротивлением контура, образованного конденсатором С16 и обмоткой ЭМФ. В базовую цепь VT2 в режиме передачи поступает постоянное напряжение, снимаемое сдвижка резистора R39, что обеспечивает регулировку уровня DSB сигнала. 

ЭМФ подавляет нерабочую боковую полосу DSB сигнала, и на выходе фильтра присутствует SSB сигнал. С выходной обмотки ФСС SSB сигнал подается на УПЧ на транзисторах VT3 — VT6, а затем поступает на кольцевой балансный смеситель VD7-VD10. Здесь сигнал смешивается с сигналом ГПД, поступающим с электронного коммутатора частот. Продукт преобразования смесителя — ВЧ сигнал диапазона 3,5 МГц — усиливается предварительным усилителем на транзисторе VT8, включенном по схеме с общей базой (на коллектор VT8 подается напряжение +12 В). Транзистор VT7 в этом режиме заперт, т.к. на его коллекторе отсутствует напряжение питания. В то же время, положительное напряжение на его эмиттере улучшает «блокирование» переходов транзистора, уменьшая тем самым их негативное влияние на работающий транзистор VT8.   

ВЧ сигнал с коллектора VT8 фильтруется полосовым двухзвен-ным фильтром L4-C39-C36-VD11 -C40-C39-VD12-L5 (настройка ФСС производится резистором R5), а затем поступает на предоконеч-ный усилитель мощности, транзисторы VT18 и VT19 которого включены по каскодной схеме с параллельным питанием и отрицательной обратной связью через резистор R73. С выхода усилителя сигнал подается на вход оконечного усилителя мощности на транзисторах VT20 — VT22. С эмиттеров выходных транзисторов УМ усиленный до 5 В ВЧ сигнал через П-контур C78-L7-C79 поступает на контакты К1.1 и далее, через разъем XW1, — в антенну.   

С помощью катушки L8 часть выходного сигнала подается на схему контроля уровня. ВЧ напряжение выпрямляется диодами VD28 и VD29, включенными по схеме удвоения напряжения, а затем через усилитель постоянного тока на VT10 поступает на прибор РА1.  

В режиме передачи CW сигнала вместо микрофона ВМ1 подключается телеграфный ключ SA2. Этот ключ, замыкая своими контактами через цепочку C43-R33 вход и выход микросхемы DA1, приводит к возбуждению микрофонного усилителя на частоте около 1800 Гц. Реализованный таким образом тональный генератор вырабатывает сигнал синусоидальной формы. Частота 1800 Гц выбрана достаточно высокой, чтобы вторая гармоника не попадала в полосу пропускания ЭМФ. Далее прохождение сигнала по передающему тракту ничем не отличается от в режима SSB. 

Кроме того, с выхода НЧ генератора сигнал через переключатель SA3 и резистор R46 поступает на вход УНЧ, что обеспечивает самопрослушивание передаваемых телеграфных посылок. Провода, идущие к телеграфному ключу, должны быть экранированы.   

Принципиальная электрическая схема блока питания трансивера приведена на рис.2. Блок питания состоит из понижающего трансформатора Т2, выпрямительного моста на диодах VD30 — VD33 и стабилизатора на выходное напряжение +12 В (DA3, VT23, VT24). В качестве регулирующего элемента используется транзистор VT24. Обычно такое включение транзистора применяют для получения отрицательного (относительно общего провода) стабилизированного напряжения. Однако в этой схеме на выходе относительно корпуса получено положительное выходное напряжение, что позволило «посадить на корпус» коллектор регулирующего транзистора. Как следствие, не требуется отдельный массивный радиатор. Кроме того, на эмиттере VT24 присутствует отрицательное напряжение относительно корпуса, которое можно использовать для запирания и регулировки усиления каскадов (например, на транзисторах КП302). 

Стабилизатор обеспечивает выходное напряжение +12 В при токе нагрузки до 1 А, коэффициент стабилизации — не менее 4000. Опорное напряжение в стабилизаторе формируется цепочкой VD34-R85 и подается на неинвертирую-щий вход операционного усилителя. С помощью резистора R83 можно в небольших пределах регулировать выходное напряжение (от 11 до 13 В). Лампочка HL1 служит для подсветки шкалы, а также для сигнализации о включении блока питания. Ее можно заменить цепочкой из последовательно включенных светодиода и резистора сопротивлением 470 — 820 Ом. Эту цепочку лучше всего включить на выходе стабилизатора для сигнализации о наличии напряжения +12 В. Использование светодиода несколько ухудшает подсветку шкалы, но улучшает температурный режим устройства, что благоприятно сказывается на стабильности частоты ГПД.   

Силовой трансформатор — унифицированный накальный трансформатор ТН17-127/220-50, рассчитанный на мощность 30 Вт. Он имеет три обмотки с выходным напряжением по 6,3 В (две из них — на ток 2,3 А, третья — на 0,92 А). Выводы трансформатора 2 и 4 (для упрощения на схеме выводы не указаны) соединяют перемычкой, переменное напряжение 220 В (сеть) подают на выводы 1 и 5, выводы 11 и 12 также соединяют перемычкой. В результате, на выводах 9 и 14 получают выходное переменное напряжение 13 В, которое подается на выпрямитель.   

При выходной мощности трансивера до 5 Вт можно использовать все три обмотки трансформатора. Для этого перемычками соединяют выводы 8 и 9, 10 и 12, а выходное напряжение снимают с выводов 7 и 13 (за счет того, что две выходные обмотки имеют 5-вольтовые отводы, в сумме получается напряжение 5+5+6,3=16,3 В). В этом случае на выходе выпрямителя присутствует постоянное напряжение 23 В. При питании микросхемы стабилизатора таким напряжением улучшается как коэффициент стабилизации, так и коэффициент подавления пульсаций-до 10000.   Детали

В трансивере применены широко распространенные радиодетали. Постоянные резисторы — МЛТ-0,5, МЛТ-0,25, МЛТ-0,125, переменные — СПЗ-4аМ, СП4-1, конденсаторы — КТ, КМ, КСО, К50-6, К50-16, К50-35. Конденсатор С59 — дифференциальный, типа «бабочка» (от радиостанции Р821 или Р822 — изделие номер ЯД4.652.007). Его роторная пластина «посажена на корпус» через пружинящий латунный (или бронзовый) контакт, а статор-ные пластины для увеличения емкости включены параллельно.   

Моточные данные катушек и трансформаторов приведены в таблице. Катушки L1, L2, L4, L5 заключены в алюминиевые экраны. Катушка ГПД выполнена на керамическом каркасе. С целью повышения добротности намотку лучше всего выполнить посеребренным проводом, но можно применить провод, указанный в таблице. Катушка L7 также намотана на керамическом каркасе, но ее можно выполнить бескаркасной. Для этого ее следует намотать на подходящей по размеру оправке (например, деревянной). Катушка L9 — дроссель ДМП-1,2 индуктивностью 30 мкГн. Его можно изготовить самостоятельно, намотав на отрезке стержня ферритовой средневолновой антенны. Длина сердечника — 25 мм, диаметр — 8 мм, обмотка содержит 26 витков провода ПЭЛ-0,69, намотанных виток к витку, длина намотки — 18 мм. Катушка L8 — два витка кросси-ровочного провода (жесткого, в полихлорвиниловой изоляции) вокруг антенного вывода (второй конец обмотки свободен).   

 

Кварц ZQ1 — на частоту 500 кГц (корпус металлический, Б1). 

Реле К1 — РЭС48А (паспорт РС4.590.201 или РЭС4.590.214), но для удобства монтажа и укорочения соединительных проводников в авторском варианте применены два отдельных реле — РЭС10 (паспорт РС4. 524.303 или РС4.524.312) и РЭС49 (паспорт РС4.569.424). 

Транзисторы КП302 можно заменить на КП307; КТ315 — на КТ342, КТ306, КТ316; КТ342 — на КТ306, КТ316; МП25Б — на МП26Б или КТ503; КТ608Б — на КТ603Б; КТ646Б — на КТ660Б или КТ630Е. 

В кольцевых балансных смесителях диоды КД503 можно заменить на КД514 (результат должен быть лучше), а остальные коммутирующие диоды КД503 заменяются любыми аналогичными кремниевыми диодами. В балансном модуляторе диоды VD3 — VD6 желательно подобрать по идентичности параметров. Диоды Д2Е (Д18) можно заменить на Д9 с любым буквенным индексом.

Обозначение по схеме	Число витков	Провод	Каркас	Магнитопровод, подстроечники, каркас	Примечание
L1, L4	40	ПЭЛ-0,16	Трехсекционный (3,5 мм), от карманных приемников	Диаметр — 2,8 мм, длина — 14 мм, феррит — 600НН	Отвод от 10-го витка, считая снизу (по схеме)
L2, L5	40	ПЭЛ-0,16	Трехсекционный (3,5 мм), от карманных приемников	Диаметр — 2,8 мм, длина — 14 мм, феррит — 600НН
L3			Можно намотать на резисторе МЛТ-0,5 1 МОм (100 витков ПЭЛ-0,1)	Дроссель	ДМ-0,1-250 мкГн ±5%.
L6	36	ПЭЛ-0,41	10	Керамика	Отвод от 12-го витка, считая снизу (по схеме)
L7	11	0,8 (посеребренный)	20	Керамика	Длина намотки — 24 мм
L8	3 — 4	ПЭЛ-0,41			Вокруг антенного вывода
L9				Дроссель	ДПМ-1,2 30 мкГн
Т1	34×2	ПЭВ-2-0,15	Кольцо К7х4х2	600НН	Скрученными между собой с шагом 3 мм двумя проводами
Т2					ТН17-127/220-50

Вместо варикапов КВ127Г можно использовать и другие, с максимальной емкостью не менее 50 пФ. Это требуется для перестройки ФСС во всем рабочем диапазоне. При этом все четыре варикапа должны иметь одинаковые параметры. 

Микросхему К174УН14 можно заменить на импортный аналог (TDA2003). 

Измерительный прибор РА1 — микроамперметр с током полного отклонения 100 мкА (М476/3 от магнитофона «Романтик-3»).  

Переключатели — МТ1 и МТЗ (микротумблеры), ВА1 — динамическая головка 0,5ГДШ-2 с сопротивлением катушки 8 Ом. 

Конструкция 

Трансивер выполнен в корпусе размерами 223x195x101 мм. В качестве шасси использована дюралюминиевая пластина толщиной 5 мм. Можно использовать пластину меньшей толщины, но при этом придется усилить ее края дюралюминиевыми уголками. В пластине пропилены фигурные отверстия под печатные платы (рис.3 и 4), просверлены отверстия как для соединительных проводников, так и для крепления печатных плат. Топология проводников и размещение деталей на плате микрофонного усилителя (МУ) приведено на рис.5. 

ГПД, оконечный усилитель мощности и П-контур заключены в коробчатые алюминиевые экраны (толщина стенок — 1,5 мм). Глубина подвала шасси — 27 мм. Печатная плата микрофонного усилителя установлена внутри подвала на четырех пластмассовых стойках высотой 5 мм. 

Основная часть радиодеталей установлена на 6 печатных платах, изготовленных из фольгированно-го текстолита толщиной 1,5 мм. ГПД, оконечный усилитель мощности и схема П-контура выполнены навесным монтажом на монтажных стойках и корпусных лепестках. Радиодетали перед установкой следует проверить. Транзисторы VT20 и VT21 имеют тепловой контакт с шасси через слюдяные пластины. Коллекторы транзисторов VT22 и VT24 имеют непосредственный тепловой контакт с шасси. Корпус микросхемы DA2 имеет небольшой алюминиевый радиатор охлаждения, однако его охлаждающий лепесток можно посадить непосредственно на корпус. Силовые диоды VD30 — VD33 блока питания также имеют небольшие алюминиевые радиаторы. 

Передняя (рис.6) и задняя панели корпуса выполнены из дюралюминия толщиной 1,5 мм. Передняя панель спереди прикрыта пластиковой фалыипанелью (рисунок — «под ясень», толщина — 1,5 мм). На нее наклеены сделанные на компьютере бумажные этикетки с обозначениями органов управления. Этикетки защищены пластинами из оргстекла толщиной 2 мм. Шкала также прикрыта пластиной из оргстекла, а «динамик» — декоративной пластмассовой решеткой (в передних панелях под решеткой просверлены отверстия для прохождения звука). Верхняя и боковые крышки корпуса трансивера сделаны из текстолита толщиной 2 мм, «облагороженного „под орех“», нижняя — из гетинакеа (цвет внешней поверхности — белый). Пластмассовый корпус ничем не хуже выполненного из дюралюминиевых пластин, т.к. в трансивере наиболее уязвимые с точки зрения экранирования узлы помещены в алюминиевые экраны, а рисунок поверхности декоративного пластика придает внешнему виду трансивера даже некоторый шарм. 

Внешний вид трансивера можно видеть на коллаже, размещенном на 2-й странице обложки (РМ. KB и УКВ, №2/2008). На задней панели трансивера установлены разъемы для наушников, управления усилителем мощности, тангенты, микрофона, манипулятора электронного ключа, гнездо сетевого предохранителя и выход сетевого шнура. Неиспользуемые в данной схеме трансивера разъемы на задней панели и органы управления на передней панели установлены с целью дальнейшего его совершенствования. Учитывая, что корпус сделан универсальным, неиспользуемые органы управления и разъемы в данном варианте можно не устанавливать, закрыв их декоративными заглушками, либо вообще не делать отверстия под них. Углы корпуса трансивера скреплены при помощи железных уголков, выполненных из металла толщиной 2 мм, в которых сделаны по три резьбовых отверстия МЗ (в каждой стороне по одному). Крышки корпуса крепятся болтиками МЗ с головками впотай (головки болтов, выходящих на переднюю панель, хромированы). 

Межплатные соединения выполнены проводом МГТФ-0,35 (в силовых цепях блока питания и в усилителе мощности используется провод в три раза толще). Выходы электронного коммутатора со смесителями соединены отрезками коаксиального кабеля 03 мм и одинаковой длины (вследствие равенства вносимых кабелями емкостей уменьшается их влияние на генераторы и смесители при переходе трансивера с приема на передачу). Входные цепи УНЧ, а также цепи подключения сигнала самопрослушивания выполнены экранированным проводом. Выводы и соединения проводов сетевого напряжения защищены (в целях безопасности) полихлорвиниловыми кембриками. Соединительные межплатные проводники прожгутованы и прижаты к шасси медными, припаянными к платам скобами. По краям плат как снизу, так и сверху оставлена медная фольга, покрытая канифольным лаком. Она играет роль общего провода. Каждая плата соединена с соседними несколькими короткими перемычками (не менее двух с разных сторон). Часть этих проводников еще и играет роль фиксаторов жгутов к шасси. 

Верньер конденсатора ГПД представляет собой фрикционную пару, состоящую из колеса 074 мм и валика 06 мм. Торец колеса обрезинен (колесо взято от механизма старого магнитофона), а на валик плотно надет тонкостенный резиновый кембрик. К колесу приклеен круг, вырезанный из ватмана, на котором нарисована шкала настройки. На валик насажена ручка управления 046 мм (взята от лампового радиоприемника). Замедление фрикционной пары составляет 12,3, что, с учетом большого диаметра ручки управления (дополнительное замедление составляет 8), вполне достаточно для комфортной настройки на сигналы любительских радиостанций. 

Настройка 

Перед настройкой трансивера (до его первого включения в сеть!) следует тщательно проверить монтаж на отсутствие коротких замыканий. При отсутствии КЗ выход стабилизатора отключают от нагрузки, включают блок питания и проверяют его выходное напряжение на холостом ходу. Относительно корпуса на положительном выводе конденсатора С83 должно присутствовать напряжение +12 В. Подстройкой резистора R83 можно точно установить напряжение. Далее выключают стабилизатор и подключают к нему все узлы трансивера и точнее подстраивают резистором R83 выходное напряжение. 

Затем приступают к настройке блоков гетеродинов и электронного коммутатора. Проверяют наличие напряжения +12 В на резисторе R64 в режиме приема (на резисторе R65 в этом режиме должен быть О В), а также напряжение +12 В на резисторах R58 и R69. На стоке VT2 должно присутствовать напряжение +5,6 В. Ток через стабилитрон VD21 (в пределах 3 — 5 мА) устанавливают подбором сопротивления резистора R59. 

Затем переводят трансивер в режим передачи, предварительно перед этим подключив к антенному разъему XW1 эквивалент (безындукционный резистор сопротивлением 50 или 75 Ом мощностью не менее 10 Вт). В качестве эквивалента можно использовать лампочку накаливания, рассчитанную на напряжение 28 В и мощность 5 — 10 Вт (в нагретом состоянии сопротивление ее нити — около 75 Ом). Проверяют наличие напряжения + 12 В на резисторе R65 (на резисторе R4 в этом режиме должен быть 0 В). Подключая поочередно щуп осциллографа, а затем частотомера, к выходам электронного коммутатора (С63 и С66), проверяют наличие, амплитуду, форму и частоту вырабатываемых гетеродинами сигналов. В режиме приема на конденсаторе С63 должен присутствовать сигнал ГПД правильной синусоидальной формы амплитудой 1,2 — 2 В и частотой 4 — 4,3 МГц (при перестройке емкости конденсатора С59). Запас по перекрытию на концах частотного участка должен составлять 30 — 50 кГц. Укладку частот ГПД ведут подбором величины емкости конденсатора С60. Термокомпенсацию обеспечивает этот же конденсатор, но при этом его составляют из нескольких конденсаторов, имеющих различные температурные коэффициенты емкости (ТКЕ), стараясь добиться минимального выбега частоты после включения, либо как можно более плавного ухода частоты в процессе прогрева.  

Затем градуируют шкалу трансивера, используя калибратор, настроенный трансивер или ГСС. На втором выходе электронного коммутатора (С66) в режиме приема должен присутствовать сигнал кварцевого опорного гетеродина частотой 500 кГц и амплитудой 1,2 — 2 В правильной синусоидальной формы. При «малоактивном» кварце (если генерация иногда срывается, либо генератор плохо запускается после включения питания) следует подобрать емкости конденсаторов С69 и С70 либо заменить кварцевый резонатор. 

В заключение настройки блока гетеродинов следует подобрать сопротивления резисторов R66 и R77 в пределах от 600 до 1,2 кОм по максимуму сигнала на выходах электронного коммутатора при правильной синусоидальной форме сигнала. 

Настройку трансивера в режиме приема начинают с усилителя низкой частоты. Подав на вход 1 микросхемы DA2 сигнал звуковой частоты синусоидальной формы с генератора НЧ, прослушивают выходной сигнал. Подстраивая резистор R48 (перед подачей питающего напряжения на УНЧ движок этого резистора следует вывести в крайнее правое по схеме положение, а при настройке не следует надолго выводить в крайнее левое (по схеме) положение), добиваются максимального коэффициента усиления при отсутствии заметных на глаз искажений. Затем выводят движок резистора R30 на максимум усиления (вверх по схеме), подают НЧ сигнал на эмиттер VT7 и, подбирая сопротивление резистора R27, добиваются максимума сигнала правильной синусоидальной формы на выходе УНЧ (контролируют осциллографом). 

Далее настраивают усилитель промежуточной частоты. Для этого через конденсатор емкостью 10 — 50 пФ на эмиттер VT2 подают синусоидальный сигнал с ГСС частотой 500 кГц. Устанавливают движок резистора R34 на максимум усиления (вверх по схеме), включают в работу систему АРУ (SA1 — влево по схеме) и, подбирая по очереди емкости конденсаторов С16 и С20, добиваются максимального отклонения стрелки прибора РА1. Затем, подбирая сопротивления резисторов R35 и R36, добиваются максимума сигнала на выходе УПЧ (сигнал должен иметь правильную синусоидальную форму). Контроль ведут осциллографом, поочередно просматривая сигнал на обоих выходах УПЧ (прямом и инверсном), где сигналы должны быть равны по амплитуде. Величину уровня сигнала можно контролировать прибором РА1.  

Для настройки двухзвенного входного фильтра на антенное гнездо XW1 подают сигнал ГСС с частотой, лежащей в радиолюбительском диапазоне 3,5 МГц (3,5 — 3,8 МГц) — желательно, в его середине. Движок резистора R5 устанавливают в среднее (по схеме) положение. Сердечники катушек L1 и L2 также устанавливают в среднее положение. Подбирая емкости конденсаторов С6 и С7 (предварительно заменив их временно переменными), добиваются максимума сигнала на выходе приемной части трансивера. Заменяют их постоянными такой же емкости и, подстраивая сердечники катушек L1 и L2, снова добиваются максимума сигнала. Перемещая движок резистора R5, проверяют перекрытие ФСС по всему диапазону. 

Далее проверяют работу трансивера в эфире в режиме приема на реальную антенну. В случае зашкаливания стрелки прибора РА1 на громких сигналах, подбирают сопротивление резистора R45. Время удержания системы АРУ регулируют путем подбора емкости конденсатора С53 для получения наиболее комфортного отсчёта показаний S-метра.  

Перед настройкой в режиме передачи к антенному гнезду подключают эквивалент нагрузки. В режим передачи трансивер переводят с помощью тангенты SA4. Подключив к входу микрофонного усилителя микрофон, проверяют работу усилителя, подключив наушники через конденсатор емкостью 1 мкФ к его выходу (выводам 8 и 9). Затем, подключив вместо микрофона CW-ключ (манипулятор) и периодически замыкая его, прослушивают работу этого узла в режиме генерирования телеграфных посылок. Путем подбора сопротивления резистора R33 и емкости конденсатора С43 добиваются формирования сигнала частотой 1,8 кГц правильной синусоидальной формы. При отключенных микрофоне и CW-ключе производят балансировку балансного смесителя. Для этого, подключив осциллограф к коллектору транзистора VT2, переводят трансивер в режим передачи и, подстраивая резистор R10, добиваются максимального подавления несущей. При этом для получения достаточного подавления может потребоваться подключение подстроечного конденсатора емкостью 5 — 25 пФ к одному из выводов (выбирается экспериментально) входной обмотки Т1.  

Ток покоя оконечного усилителя мощности устанавливают в пределах 8 — 9 мА подбором сопротивления резистора R78 (трансивер переведится в режим передачи, но CW-ключ не нажимается, а микрофон отключается). Подбором сопротивления резистора R81 устанавливают напряжение +6 В на эмиттерах VT21 и VT22. 

Предоконечный УМ настраивают подбором сопротивления резистора R73, добиваясь, чтобы на коллекторе VT19 напряжение было +6 В. 

Затем переводят трансивер в режим передачи, нажимают CW-ключ (R4 — на максимуме усиления, вправо по схеме, R39 — на максимуме усиления, вверх по схеме), и приступают к настройке передающего ФСС. Его настройка аналогична настройке такого же узла приемного тракта. 

Затем проверяют соответствие (совпадение) настроек ФСС в режимах приема и передачи. Предварительный усилитель (VT8) в режиме передачи настраивают по максимуму синусоидального сигнала на выходе путем подбора сопротивления резистора R53. 

Настройку П-фильтра ведут подбором емкости конденсаторов С78 и С79 и сдвигая/раздвигая витки катушки L7. Очень удобно, а главное — наглядно, эту операцию выполнять, если в качестве эквивалента используется лампочка накаливания (28 В/10 Вт). По свечению лампочки-нагрузки убеждаются в наличии сигнала на выходе передающего тракта, когда произносят перед микрофоном длинное «а… а… а» или нажимают CW-ключ в режиме передачи. 

При зашкаливании стрелки прибора РА1 на пиках сигнала в режиме передачи следует подобрать (в сторону увеличения) сопротивление резистора R44. При малом отклонении стрелки следует уменьшить сопротивление этого резистора или увеличить число витков катушки L8. Уровень самопрослушивания при передаче в телеграфном режиме регулируют подбором сопротивления резистора R46 при замкнутых контактах выключателя SA3. Уровень усиления микрофонного тракта регулируют резистором R4 по максимуму сигнала на выходе трансивера при отсутствии заметных нелинейных искажений как в режиме CW, так и в режиме SSB. 

Несколько слов об усилителе мощности, который применен в трансиве-ре. Усилитель прост и не содержит согласующего трансформатора, легко настраивается, очень хорошо работает на НЧ диапазонах и устойчив к самовозбуждению. К сожалению, он имеет малое усиление по мощности на ВЧ диапазонах. Так, в диапазоне 1,9 МГц усилитель развивает мощность более 8 Вт, 3,5 МГц — 6 Вт, 7,0 МГц — 4 Вт, а в диапазоне 14 М Гц — только 2 Вт, поэтому выше 7 МГц его применять не рекомендуется. 

И последнее. Подбором сопротивления резистора R5 трансивер можно настраивать как в режиме приема (по максимальному уровню принимаемых сигналов или по максимуму шумов), так и по максимуму уровня выходной мощности в режиме передачи. 

КВ-аппаратура

Мой первый радиолюбительский КВ трансивер  Yaesu FT — 600   1.8 — 30 МГц.

  Компактный коротковолновый трансивер Yaesu FT-600 сконструирован с учетом требований военного стандарта MIL-STD-810. Использование прямого цифрового синтеза частоты и современных технических решений в Yaesu FT-600 обеспечивает высокие показатели приемного тракта по чувствительности, избирательности и собственным шумам. “Разгруженная” от редко используемых органов управления, эргономичная передняя панель трансивера Yaesu FT-600 обеспечивает полноценное управление всеми функциями трансивера. Высококачественный громкоговоритель, размещенный в передней панели, обеспечивает великолепное звучание и допускает монтаж трансивера Yaesu FT-600 в панель без использования внешнего громкоговорителя.
         Основные характеристики — трансивера Yaesu FT-600
        —   Диапазон частот: Прием: 50 кГц — 30MГц,   Передача: 1.8 — 30МГц
        —   Выходная мощность передатчика 100Вт.
        —   Военный стандарт качества MIL-STD 810
        —   100 каналов памяти   (4 банка по 25 каналов)
        —   Алфавитно-цифровые метки памяти
        —   Большой алфавитно-цифровой ЖК-дисплей с хорошей читаемостью
        —   Прямой ввод частоты с панели управления
        —   Синтезатор частоты с прямым цифровым синтезом
        —   Внешний антенный тюнер (дополнительно)
        —   Система шумопонижения
        —   Одновременный контроль активности двух частот
        —   Возможность программирования с компьютера

Для увеличение нажмите на фото рисунка

Подробная инструкция в формате PDF —  находится здесь  
Трансивер давно продан, в замен приобрёл новый Kenwood TS-590S.  

КВ трансивер KENWOOD TS-590S с автоматическим антенным тюнером   1.8 — 54 МГц.

  В середине 2010 года Компания Kenwood объявила о запуске производства нового радиолюбительского трансивера  Kenwood TS-590S, который работает на всех любительских диапазонах КВ + 50 МГц. и со всеми видами модуляции с выходной мощность до 100 ватт.
Благодаря узкополосному фильтру трансивер Kenwood TS-590S способен значительно снижать уровень помех, выделяя при этом полезный сигнал. Большой дисплей обеспечивает отличную видимость в любых условиях. Пользователь также может выбрать янтарный или зеленый тип подсветки экрана. Для удобства использования инженерами Kenwood предусмотрена функция прямого ввода частоты с клавиатуры. Встроенные автоматический антенный тюнер, usb-порт, программируемые кнопки, интуитивно понятное меню сделают работу с трансивером удобной и комфортной, а также смогут удовлетворить потребности даже самых взыскательных радиолюбителей.
Система охлаждения трансивера Kenwood TS-590S состоит из двух вентиляторов размером 60мм на 60мм каждый. Наличие двух вентиляторов обеспечивает достаточный поток воздуха на низких оборотах для еще более бесшумной работы. Литой алюминиевый корпус в сочетании с большим радиатором повышают эффективность отвода тепла, уменьшая вероятность повышения температуры внутри трансивера. Конструктивные особенности трансивера Kenwood TS-950S в совокупности позволяют работать в изнурительных и тяжелых условиях, характерных для соревнований или в полевых условиях экспедиций.
В трансивере Kenwood TS-590S имеется встроенный автоматический антенный тюнер, работающий не только в режиме передачи, но и в режиме приема на всех радиолюбительских диапазонах от 1,8 МГц до 50 МГц. Все данные настроек антенн хранятся в памяти тюнера.
С опциональным модулем VGS-1 трансивер сможет объявлять голосом текущие частоту, вид модуляции и т.д. на английском и японских языках, а также называть функцию нажатой кнопки.   Кроме того, данный модуль добавляет в трансивер функцию цифрового записывающего устройства. В его памяти могут находиться в общей сложности до 90 секунд — (по 30 секунд для каналов памяти №1 и №2) и (по 15 секунд – для каналов №3 и №4).
Благодаря встроенному USB порту всеми функциями и ячейками памяти трансивера Kenwood TS-590S можно с помощью программы  ARCP-590 через обычный USB-кабель управлять с компьютера.
Скачать эту программу — ARCP-590 можно с сайта: —  http://www.kenwood.net 
Для увеличение нажмите на фото рисунка

Внешний вид трансивера Kenwood TS-590S
  Для совместной работы с КВ усилителем мощности в трансивере Kenwood TS-590S была сделана незначительная доработка по устранению выброса мощности в момент включения на передачу в режиме SSB, это связано с некорректной работы формирование SSB сигнала и схемой управление ALC.  На плате трансивера были заменены и установлены несколько новых SMD радиоэлементов.   После этой доработки, длительность импульса практически полностью пропал менее 1 ms, и на выходе усилителя мощности в момент включения на передачу уровень выброса не наблюдается на всех КВ диапазонах. Это уже радует меня правильной работы формирование SSB сигнала и схемой управление ALC сигнала совместно с КВ усилителем мощности.
Для сравнение были взяты схемы разных КВ трансиверов, а за основу взята схема формирование SSB сигнала  Icom IC-718  с меньшеми переделками, при этом монтаж печатной платы не был затронут.
Так же можно посмотреть более сложную переделку КВ трансивера Kenwood TS-590S: —  Здесь по этой ссылке.
После не значительной доработки приступил к проверке и калибровки ALC сигнала, а также настройки других параметров,
смотреть — Здесь по этой ссылке.        
  ВНИМАНИЕ!   Все доработки и переделки в схеме трансивера — Вы делаете на свой страх и риск!  Будте внимательны и осторожны!!!
       Основные характеристики — трансивера Kenwood TS-590S
        —   Выходная мощность:  5 — 100 Ватт,   в режиме  АМ:  5 — 25 Ватт
        —   Автоматическое выключение при длительном неиспользовании станции
        —   Встроенный автоматический антенный тюнер от 160 до 6 метров
        —   Возможность подключения внешнего антенного тюнера
        —   Минимальная мощность 5 Ватт для работы  QRP
        —   Напряжение питания трансивера — 13. 8 Вольта  ±15%
        —   Потребление тока в режиме приёма не более — 1.5 А.
        —   Максимальный ток в режиме передачи не более — 20.5 А.
        —   Отключаемые аттенюатор и предусилитель
        —   Низкочастотные широкий и узкий фильтры в FM
        —   Независимые эквалайзеры на приём и передачу
        —   Обычный и адаптивный шумоподавители
        —   CTCSS (42 субтона)  для работы с репитерами
        —   Поддержка команд системы  Kenwood Sky Command System II
        —   Включение дополнительного  CW фильтра в режиме  SSB
        —   Независимые режимы  SSB-DATA  и  FM-DATA
        —   VOX в режиме цифровых видов связи
        —   Двухцветный  LCD дисплей (янтарный или зеленый)
        —   Встроенные порты: — COM 9-пиновый,  D-sub и USB
        —   USB разъём для подключения компьютера
        —   Обновляемая прошивка  (через компьютер)
        —   Габариты 270 x 96 x 291 мм
        —   Страна-изготовителя:  Малайзия.
          Комплектация трансивера
        1. Трансивер TS-590S
        2. Микрофон (тангента) MC-43S
        3. Кабель DC питания
        4. USB-кабель к компьютеру
        5. Комплект разъемов
        6. Запасные предохранители
        7. Инструкция по эксплуатации
        8. Альбом принципиальных схем
        9. Гарантийный талон
      10. Двойная фирменная упаковка
            Мои настройки основного меню
        #47 — Для работы в режиме — FM усиление по микрофону установить — (3) с электронным (2)
        #53 — Для работы с КВ усилителем в диапазоне 1.8 — 30 МГц установить — (3)
        #54 — Для работы с КВ усилителем на УКВ диапазоне 50 — 55 МГц установить — (OFF)
        #62 — Установить скорость обмена данных — (USB Port 115200)
        #63 — Для работы в цифровой мод. установить — (Audio input data USB)
        #64 — Audio Level of USB Input for Data Communication — (4)
        #65 — Audio Level of USB Output for Data Communication — (4)
        #69 — VOX Operation With Data (USB/ACC2) Input — (On)
        #70 — Data VOX Delay Time — (0)
        #71 — VOX Gain for USB Audio Input — (4)
        #79 — Для работы с памятью, установить — (127 Front panel key [PF А])
        #80 — Для настройки усилителя мощности на резонансную частоту П-Контура установить — (204 Front panel key [PF B])

  Я не стал разбирать свой родной динамический микрофон от трансивера, а оставил его запасным.
  В замен штатного динамического микрофона, собрал в другом новом корпусе схему с электретнным микрофоном.    

Для увеличение нажмите на схему рисунка



  Для сборки электретнного микрофона, приобрёл несколько подходящих новых тангент с 7 жильным экранирующим кабелем в экране и разъёмом под свой трансивер.  Нам потребуется небольшой кусок стеклотекстолита с нанесёнными дорожками под установку SMD радиоэлементов, кусок поролона толщиной 10 — 15 мм, но не меньше высоты самого электретнного микрофона и окружностью под установочное место передней крышки тангенты.  Маломощным паяльником мощностью не более 25 Вт. к электретнному микрофону припаиваем два разноцветных проволочки к примеру, (красный к плюсу, а чёрный к минусу).   Далее, по центру поролона паяльником прожигаем насквозь небольшое круглое отверстия под микрофон, вставляем в поролон и слегка приклеиваем клеем.  После того как клей высохнет правильно припаиваем разноцветные проволочки от микрофона к нашей собранной печатной плате.   Проходной разделительный электролитический конденсатор на  4.7 микрофарада — его лучше заменить на неполярный конденсатор такой же ёмкости и напряжением не мение 25 вольт.
Аккуратно разбираем разъём для подключения к трансиверу и делаем распайку кабеля согласно штатного микрофона, последовательно к штырьку под номером 1 сигнального микрофонного провода припаиваем малогабаритное сопротивление в пределах 160 – 300 ом.   (Это сопротивление хорошо снимает с кабеля наводящий ВЧ сигнал и так же, такое сопротивление можно использовать в других трансиверах с любим микрофоном).  Тогда ферритовая насадка на кабеле не нужна.  Что-бы не было касание сопротивление с корпусом разъёмом — одеваем разрезной кембрик, и что бы не потерять его, и не выпал при сборке, слегка приклеиваем каплей любим техническим клеем.
Проверяем свою сделанную работу, собираем и подключаем к трансиверу.  Правильная собранная схема сразу начинает работать.  Поскольку чувствительность электронного микрофона выше, чем у динамического, а значит и выше уровень полезного сигнала на его выходе, для этого на трансивере нужно уменьшить усиление сигнала по микрофону.   Заводская установка, уровень усиление по микрофону установлено значение [50], с электретнным микрофоном уменьшил усиление сигнала до уровня [28 — 32].
Данная схема с электронным микрофоном отлично работает на всех трансиверах и радиопредающих устройств.
  Чем хороши электретнные микрофоны.  Я сейчас не буду подробно останавливаться на конструкции микрофонов, кому интересно, можете почитать на просторах интернета. Электретнные микрофоны серий ECM характеризируются эффективным рабочим частотным диапазоном (20 – 18000 Гц), уровнем чувствительности (40 – 72 дБ), при рабочим напряжением (1,5 – 4,5 В) и силой тока (0.25 – 0.5 мА). Соотношение сигнал шума в диапазоне (40 – 60 дБ).
  Поэтому отлично подходят для передачи с различным тембром голоса.  Такие микрофоны стоят в телефонах и во множестве радио передающих устройств.  Они компактны и удобны в использовании. В остальном, это замечательное устройство, которое так широко применяется.

Программное обеспечение для TS-590S можно скачать и  посмотреть на сайте
Полезные ссылки и информация о TS-590S можно  посмотреть на сайте           
1.   После покупки свой КВ трансивер TS-590S раскрыл на передачу  посмотреть на сайте  
2.   Так-же в трансивере произведена калибровка тока покоя драйвера и выходного каскада  
посмотреть на сайте

      От себя лично
  1). Для удобства управление приёма-передачи с внешним КВ-усилителем я использую мягкий 2х жильный микрофонный провод, где каждая несущая жила находится в экране и распаиваю на 7 пиновый разъем (ножки — 2, 4, нормально разомкнуты контакты, реле -К11, который находится в самом трансивере),  (6я ножка — управление ALC входного сигнала), который поступает от КВ-усилителя мощности установленным пользователем.  Всё это подключается к гнезду разъёма трансивера  (REMOTE).   На самом трансивере установливается максимальная выходная мощность 100 Вт.  При использование такой мощности в усилителе удобно пользоваться клавишей обход, где полезный сигнал будет проходить на прямую мимо усилителя мощности.  Для правильной работы самого трансивера Kenwood TS-590S нужна незначительная доработка выброса ALC сигнала.   Можно обойтись без подключение ALC, но при этом нужно не забывать о входной мощности усилителя.  Для Р/лампы ГУ-74Б подача на управляющую сетку не более 25 Вт. в режиме SSB сигнала.
  2). Для подключение ножной педали используется 2х жильный экранирующий провод с одним переключателем и распаиваю на 13 пиновый разъем (ножки — 4, 8 и 12 — Общий, корпус трансивера),   (13я ножка — сигнальный проводник — SS) — идёт на разомкнутый концевик педали. Всё это подключается к гнезду разъёма трансивера  (ACC2).

Базовый всеволновый трансивер Yaesu FT-897D

  YAESU FT-897D – это модель современного и прочного, многорежимного, много диапазонного автомобильного/переносного радиолюбительского трансивера с выходной мощностью передатчика до 100 Вт. Трансивер работает на диапазонах 160 — 10 м, 6 м, 2 м и 70 см с видами модуляции SSB, CW, AM, FM. Поддерживается также цифровой режим передачи.
Дисплей трансивера содержит информацию о выходной мощности, КСВ метра, уровне модуляции и напряжения питания.
В этом трансивере также применена схема электретнного микрофона и было отмечено хорошей и качественной передачи голоса.

Для увеличение нажмите на фото рисунка

         Функциональные возможности трансивера:
        —  Увеличенный индикатор режима работы TX/RX.
        —  Все любительские диапазоны 160-10 м, 6 м, 2 м, 70 см.
        —  Алфавитно-цифровые метки памяти.
        —  200 каналов памяти
        —  Выходная мощность 100 Вт от внешнего источника 13,8 В.
        —  Выходная мощность 20 Вт от Ni-Mg аккумулятора FNB-78.
        —  Увеличенный многоцветный дисплей.
        —  Цифровой NOTCH-фильтр.
        —  Цифровая система шумоподавления для улучшения соотношения сигнал-шум.
        —  Прием в радиовещательных диапазонах AM и FM.
        —  Прием в авиационном диапазоне.
        —  Автоматическое определение зоны взаимной радиовидимости (ARTS).
        —  Автоматическое определение репитерного сдвига (ARS).
        —  Авто выключение (АРО).
        —  Встроенный электронный ключ.
        —  Встроенные CTCSS и DCS кодер/декодер.
        —  Два отдельных разъема для подключения двух антенн.
        —  Возможность программирования и клонирование.
         Комплектация трансивера:
        —  Трансивер FT-897D (приём-передатчик)
        —  Динамический микрофон (тангента) MH-31A8J
        —  Импульсный блок питания Yaesu FP-30 — 220V
        —  Дополнительный кабель питания — 13.8V.
        —  Инструкция на русском и английском языке.
Полезные ссылки трансивера можно  посмотреть на сайте
Руководство по эксплуатации трансивера можно  посмотреть на сайте
Раскрытие трансивера на передачу YAESU FT-897 можно  посмотреть на сайте
Заводские установки сервисного меню  YAESU FT-897D

№-menu	Function	Mode	Date	Setting	My-897
001	HF1-RXG	CW	1. 857	118	103
002	HF2-RXG	CW	7.105	91	51
003	HF3-RXG	CW	21.00	133	67
004	50M-RXG	CW	50.43	106	62
005	VHF-RXG	CW	145.6	77	75
006	UHF-RXG	CW	440.0	103	102
007	SSB-S9	CW	21.00	61	82
008	SSB-FS	CW	21.00	54	53
009	FM-S1	FM	145.6	68	71
010	FM-FS	FM	145. 6	99	101
011	DISC-L	FM	145.6	50	49
012	DISC-H	FM	145.6	79	76
013	FM-Th2	FM	145.6	100	83
014	FM-Th3	FM	145.6	100	86
015	FM-TI1	FM	145.6	10	2
016	FM-TI2	FM	145.6	10	2
017	VCC-Voltage	FM	145.6	138	138
018	HF1-IC	CW	1.857	83	95
019	HF2-IC	CW	7. 105	80	91
020	HF3-IC	CW	21.00	87	120
021	50M-IC	CW	50.43	84	104
022	VHF-IC	CW	145.6	72	78
023	UHF-IC	CW	440.0	74	72
024	HF1-PO-MAX	CW	1.857	165	165
025	HF1-PO-MID2	CW	1.857	105	109
026	HF1-PO-MID1	CW	1.857	31	30
027	HF1-PO-MIN	CW	1.857	13	13
028	HF2-PO-MAX	CW	7. 105	159	190
029	HF2-PO-MID2	CW	7.105	102	108
030	HF2-PO-MID1	CW	7.105	29	30
031	HF2-PO-MIN	CW	7.105	11	12
032	HF3-PO-MAX	CW	21.00	158	190
033	HF3-PO-MID2	CW	21.00	101	108
034	HF3-PO-MID1	CW	21.00	29	30
035	HF3-PO-MIN	CW	21.00	11	12
036	50M-PO-MAX	CW	50.43	145	151
037	50M-PO-MID2	CW	50. 43	92	95
038	50M-PO-MID1	CW	50.43	47	49
039	50M-PO-MIN	CW	50.43	8	9
040	VHF-PO-MAX	CW	145.6	87	93
041	VHF-PO-MID	CW	145.6	43	46
042	VHF-PO-MIN	CW	145.6	7	7
043	UHF-PO-MAX	CW	440.0	112	122
044	UHF-PO-MIN	CW	440.0	16	14
045	HF1-TXG	USB	1.857	48	55
046	HF2-TXG	USB	7. 105	38	40
047	HF3-TXG	USB	21.00	43	43
048	50M-TXG	USB	50.43	40	34
049	VHF-TXG	USB	145.6	47	40
050	UHF-TXG	USB	440.0	49	36
051	ALC1-M	USB	21.00	203	246
052	ALC-M	USB	21.00	85	120
053	HF1-REV-ALC	CW	1.857	61	48
054	HF2-REV-ALC	CW	7.105	56	41
055	HF3-REV-ALC	CW	21. 00	50	40
056	50M-REV-ALC	CW	50.43	47	34
057	VHF-REV-ALC	CW	145.6	62	56
058	UHF-REV-ALC	CW	440.0	57	61
059	CW-CAR-LEVEL	CW	21.00	144	137
060	AM-CAR-LEVEL	AM	21.00	125	128
061	DIV-W	FM	145.6	216	218
062	DIV-N	FM	145.6	110	110
063	MOD-MTR	FM	145.6	200	201
064	DTMF-DEV	FM	145. 6	10	41
065	CTCSS-DEV	FM	145.6	233	237
066	DCS-DEV	FM	145.6	168	168
067	LSB-CAR-POINT	LSB	21.00	-7	-11
068	USB-CAR-POINT	USB	21.00	5	-5
069	VSWR2 at 10W	CW	14.06	17	12
070	VSWR3 at 10W	CW	14.06	42	43
071	ATAS-TEST	LSB	14.06	——	——
072	AMTR-TEST	LSB	14.06	——	——
073	HTEMP-THRESHOLD	LSB	14. 06	38	38
074	FTEMP-THRESHOLD	LSB	14.06	102	102

ВНИМАНИЕ!   Все изменения в служебном меню — Вы делаете на свой страх и риск!!!
Всеволновый трансивер Yaesu FT-897D продан.

Ручной антенный тюнер  MFJ-969  с переменной индуктивностью  1.8 — 54 МГц.

  Благодаря своей конструкции и переменную индуктивность ручной антенный тюнер  MFJ-969   имеет непрерывное перекрытие диапазонов от 160 до 6 метров, и подходит к любым трансиверам и любых типов антенн — возможно использование коаксиальных, симметричных и несимметричных линий,  диполей,  вертикалов,  IV, &nbsp»длинный луч»,  направленных и автомобильных антенн.
Большой двух стрелочный индикатор измерителя КСВ и мощности размером 76 мм. отображает величины КСВ, прямой пиковой и отраженной средней мощности в диапазонах измерения 30 и 300 Вт.
При использовании внешнего источника питания 12 В. шкала измерителя может подсвечиваться, а также можно использовать встраиваемую обычную 9 вольтовую батерейку, что делает удобным использование тюнера в полевых условиях.
Перестраиваемая индуктивность позволяет получить превосходные результаты в согласовании вплоть до абсолютного минимума при максимальной мощности, что сложно достичь с переключаемой индуктивностью.  Переменная катушка имеет высокую добротность, очень низкие потери и высокую эффективность. Надежные самоочищающиеся контакты переменной индуктивности имеют низкоомное соединение без искрения. Подшипники хода обеспечивают плавную и надежную перестройку.
Трехзначный цифровой счетчик оборотов индуктивности позволяет быстро настроить тюнер на требуемую частоту.
Встроенный 50 Ом эквивалент нагрузки, дающий возможность использовать тюнер для точного измерения выходной мощности и «бесшумной» настройки. Для удобной настройки тюнера предусмотрена встроенная нагрузка на 300 Вт, которая рассчитана на 30 секунд, а при 100 Вт. на 90 секунд, а при мощности меньше 25 Вт. может работать непрерывно. Встроенная нагрузка позволяет сначала делать предварительную настройку тюнера, а потом уже на фактическую антенну быстро и без ошибки!
Встроенный балун  4:1 с максимальной мощностью не более 300 Вт. позволяет увеличить диапазон сопротивлений и подключать антенны с симметричными линиями питания до 400 ом.
Производитель:   MFJ,   США.

Для увеличение нажмите на фото рисунка

Расположение радиоэлементов

 

Подробная инструкция —  на сайте Мир Радио          
Антенный тюнер MFJ-969 — продан.  В замен приобрёл более мощный антенный тюнер  MFJ-962D

Мощный ручной антенный тюнер  MFJ-962D  с переменной индуктивностью  1.8 — 30 МГц

  Мощный антенный тюнер MFJ-962D может согласовывать симметричные и несимметричные нагрузки при пиковой мощности подводимой к выходному каскаду усилителя до 1500 Ватт PEP, что соответствует пиковой выходной мощности 800 Ватт и может использоваться совместно с усилителями типа Ameritron AL-811HX или подобными.
Антенный тюнер с прибором для измерения КСВ/мощности до 1,5 кВт. PEP, включая диапазоны WARC.
Переменная индуктивность оснащена верньером с замедлением и счетчиком числа оборотов. Двух стрелочный измерительный прибор отображает без предварительной калибровки величину КСВ, прямой и отраженной мощности. Шести позиционный переключатель позволяет выбрать между двумя независимыми антеннами (через тюнер или в обход), выходом на внешний эквивалент нагрузки и симметричную антенну. Выходы симметричной линии расположены на керамических проходных изоляторах.
Симметрирующий трансформатор выполнен по «токовой» схеме, которая дает более высокую точность симметрирования при небольшом дисбалансе нагрузки. Учитывая, что идеально симметричные антенны весьма нечасто встречаются в радиолюбительской практике, это позволяет уменьшить излучение линии питания и тем самым снизить помехи ТВ и радио.
Производитель:   MFJ,   США.
Для увеличение нажмите на фото рисунка

Расположение радиоэлементов

Основные характеристики — антенного тюнера MFJ-962D
Максимальная мощность	1500 Вт
Номинальная мощность	800 Вт
Согласуемое сопротивление	от 1 до 2500 Ом
Диапазон рабочих частот	1 — 30 МГц
Количество портов	1 вход, + 2 антенны, + 1 обход, + 1 балун.
Индикация прибора	КСВ-метр  и  Ватт-метр
Симметрирующий балун	Есть   (балун 4:1)
Подсветки шкалы прибора	от внешнего источника  +12 Вольт
Габариты: (Д x В x Ш)	(269 х 100 х 272) мм
Производитель,   Страна	MFJ,   США
Гарантия тюнера	1 год.
Масса не более	4 Кг.

         Комплектация тюнера:
          1. КВ Тюнер
          2. Инструкция по эксплуатации на русском языке
          3. Инструкция по эксплуатации на английском языке
          4. Провод для подсветки от источника  +12 Вольт
          5. Упаковка.

Подробная инструкция —  на сайте Мир Радио          

Самодельный  КВ  усилитель мощности  — 700 Вт.

  Линейный КВ усилитель мощности выполнен на радиолампе  ГУ-74Б  по схеме с общим катодом.
Усилитель собран в вертикальном металлическом корпусе от компьютерного системного блока.
На лицевой панели имеется:  1. (переключатель диапазона и ручки настройки выходного П-контура),  2. (Анода),  и 3. (Выхода антенны).  Стрелочные индикаторы:   4. (Тока катода),   и 5. ( Выход полезного сигнала).  Клавишные переключатели:  6. (Вкл. Сеть),   7. (Вкл. Анодного напряжение с плавным запуском.),   8. (Обход усилителя).
Клавишные переключатели имеют внутреннюю подсветку — включения готовности к работе.
На задней панели имеются два высокочастотных разъёма типа SO-239:  1. (Вход сигнала от трансивера),  и 2. (Выход сигнала на 50 умною антенну). Подстроечный резистор:  3. (Регулировка ALC выходного сигнала).  Разъём для управление усилителем:  4. (PTT — приём-передачи), и выход от усилителя выходного сигнала — ALC).  Малогабаритный клавишный переключатели на три положения фиксированной мощности. (8 ватт, 12 ватт и 20 ватт).  5. (пункт 3 и 5. работает только при подключение ALC сигнала к трансиверу).
Держатель предохранителей:  6. (на 1А — питание накального трансформатора 2 шт.) и 7. (большие на 8А — Анодного трансформатора 2 шт). Подстроечный резистор:  7. (Регулятор тока покоя р/лампы 270 — 290 mА).  Сетевой разъём питания:  8. (на 220 Вольт).  9. (Винт для подключение внешнего заземления).
  Питание сеток р/лампы выполнена на стабилизаторах по напряжению, что позволило получить максимальный коэффициент усиления на всех диапазонах.  Для установки оптимального напряжение смещения на управляющей сетке р/лампы в схеме стабилизатора используется переменный подстроечный резистор (7).  Так же предусмотрена теристорная защита и блокировка тока катода р/лампы более — 550 mA, а анодной цепи стоит высоковольтный быстродействующий плавкий предохранитель на максимальный ток  — 0.75 ампера.
  Внутренный корпус разделён на две части по горизонтали, в нижней части корпуса расположены два тороидальных трансформатора,  — 1й (анодный — тороидальный трансформатор) мощностью 1250 ватт,  — 2й (накальный — тороидальный трансформатор, питание сеток лампы и для управление и коммутации — 26 вольта) мощностью — 130 ватт, и блок фильтр с электролитическими конденсаторами и с выпрямительными диодами (мостами).
  В верхней задний части корпуса находится ламповая панель с р/лампой и для обдува используется электровентилятор переменного тока напряжением на 220 вольт, а в передней части — две катушки индуктивности П-контура, два конденсатора переменной ёмкости и галетный переключатель диапазона.
  Этом усилителе имеется встроенная защита по входному сигналу мощности и не боясь перекачки может работать с трансиверами у которых имеется подключение ALC по входному сигналу.  При превышение определённого значения входной мощности на выходе в усилителе появляется отрицательное напряжение, которое подаётся по соединительному кабелю на вход ALC трансивера, чем самом управляя и понижая выходную мощность самого трансивера.  Уровень выходной мощности можно отрегулировать подстроечнным резистором (3), который находится на задней панели усилителя мощности.
  Однако в настоящее время отсутствует какой-либо стандарт на уровень ALC сигнала.  Напряжение на входе ALC разных производителей трансиверов сильно отличается и находится в пределах от -4 до -6 вольта.   (KENWOOD TS-590S уровень ALC равен -5.2 вольта).
Наверно, именно поэтому многие конструкторы трансиверов и усилителей пренебрегают этой системой.  На мой взгляд, за «стандарт» можно было бы принять параметры входа ALC трансивера RA3AO.
    Примечание:
  Настройку усилителя на резонансную частоту осуществляется П-контуром с подводимой мощностью от трансивера не более 10 Вт.
Для увеличение нажмите на фото рисунка

Вид лицевой панели.                                 Вид задний панели.

Основные характеристики — КВ усилителя мощности
Анодное напряжение на радиолампе	+2250 — +2350 вольт.  (без нагрузки)
Входное сопротивление в диапазоне	3.5 — 30 МГц.   R=50 Ом. ± 2.5%
Выходное сопротивление в диапазоне	3. 5 — 30 МГц.   R=50 Ом. ± 25%
КСВ во входной цепи в диапазоне	3.5 — 30 МГц.   (не более 1.2)
Выходная мощность при возбуждение	5 ватт. — 240 — 300 Вт. (В зависимости от диапазона)
Максимальная подводимая мощность	25 Вт. (далее ограничено уровнем ALC)
Мощность при нагрузке R=50 Ом.	650 Вт. (710 Вт. при напр. эл. сети — 235 В)
КПД усилителя на разных диапазонах	60% … 65%
Напряжение коммутации реле и управление	+23 — +25 Вольта
Ток управления приема-передача	85 mA.   (на корпус)
Ток катода в режиме передачи   (Min)	270 — 290 mА   (без модуляции)
Ток катода в режиме передачи   (Max)	450 — 490 mА   (FM, SSB, CW)
Ток срабатывание защиты   (Min — Max)	500 — 540 mА
Потребляемая мощность от эл. сети   (Max)	1400 Вт.   (пиковая мощность)
Размеры корпуса   (Д х Ш х В) мм.	(460 x 195 x 430) мм.
Масса не более	27.5 Кг.

Схему усилителя можно посмотреть  Здесь  на следующей страничке  

Эквивалент нагрузки от радиостанции  Р-140

  Эквивалент нагрузки от Р-140 выполнен в прямоугольном металлическом корпусе с естественным воздушным охлаждением резисторов. Используется как эквивалент антенны при регулировке и настройке в режиме «передача» передающего устройства.  В нагрузке применены мощные без индуктивные резисторы типа  ТВО-60-1 Ком ±10%,  в количестве 20 штук.   Для увеличения рассеивающей мощности все резисторы включены параллельно.  В верху имеется высокочастотная розетка (разъём) с волновым сопротивлением 50 ом типа СР-50-208СФ.  Для подключения нагрузки используется соединительный высокочастотный коаксиальный кабель РК 50-7-11 длинною 1. 5 метра.  На концах кабеля имеются ВЧ разъёмы типа  СР-50-209СФ  и  PL-259 (U-113B).
Внизу на боковой стенки имеется винт М6 с гайкой, который предназначен для подключения заземление эквивалента нагрузки.
Для увеличение нажмите на фото рисунка

Основные характеристики — эквивалента нагрузки от Р-140
Рабочий диапазон частот	0 — 30 МГц.
Волновое сопротивление	50.6 Ом.
КСВ в диапазоне (0 — 15 МГц)	1.01 — 1.07
КСВ в диапазоне (15 — 30 МГц)	1.07 — 1.13
Диапазон рабочих температур	от -35 до +35°С.
Максимальная температура	не более +85°С.
Номинальная мощность	1000 Вт.
Максимальная мощность	3000 Вт. (не более 1 минуты)
Габариты  (В х Ш х Д)	(330 х 240 х 285) мм.
Масса не более	22 Кг.

Эквивалент нагрузки от радиостанции  Р-140  Продан

Самодельный эквивалент нагрузки мощностью — 240 Вт.  R=50 Ом.

  Один из самых незаменимых элементов оснащения любой любительской радиостанции — это эквивалент антенны, и применяется при измерении выходной мощности, настройке КВ усилителя мощности и во многих других случаях.  Лично я использую эквивалент нагрузки вместе с усилителем мощности в качестве эквивалента антенны, которые имеют волновое сопротивление 50 ом.
В эквиваленте нагрузки применены мощные без индуктивные резисторы типа  ТВО-60-200 Ом ±10%.  в количестве 4 штук.  Все резисторы подобраны с минимальным разбросом по сопротивлению ±1%  50 Ом.   Для увеличения рассеивающей мощности все резисторы включены параллельно и установлены в перфорированный металлический корпус с естественным воздушным охлаждением.
Для подключения соединительного кабеля служит ВЧ разъём с волновым сопротивлением 50 ом типа SO-239 расположенный на передней панели и винт M5 с гайкой, который предназначен для подключение заземление. Для увеличение нажмите на фото рисунка

Основные характеристики — эквивалента нагрузки
Рабочий диапазон частот	0 — 60 МГц.
Волновое сопротивление	R=50.0 Ом.
КСВ в диапазоне (0 — 10 МГц)	1.00 — 1.03
КСВ в диапазоне (10 — 25 МГц)	1.03 — 1.07
КСВ в диапазоне (25 — 40 МГц)	1.07 — 1.10
Номинальная мощность	240 Вт. не более 30 мин.
Максимальная мощность	800 Вт. не более 20 — 30 сек.
Диапазон рабочих температур	от -35 до +35°С.
Максимальная температура	не более +85°С.
Габариты  (Д х Ш х В)	245 x 110 x 80 мм.
Масса не более	4.2 Кг.

Самодельный эквивалент нагрузки мощностью — 240 Вт.  ПРОДАН

Конец текущей страницы

Небольшой анализ старых схем трансиверов на радиолампах | Radio-любитель

Всем здравствуйте. Иногда периодически в поисках схемных решений на радиолампах, листая старые журналы, однажды задался одним вопросом. Так как неоднократно упоминал, что есть слабость к старым конструкциям на радиолампах и периодически что-то делаю.

Так вот, есть статья в журнале под названием «Радиостанция первой категории» авторы которой Г. Джунковский и Я. Лаповок публикация была в журнале «Радио № 5 1967» схему прилагаю, а то схему не все могут помнить, так и я, в том числе. Схему все же пришлось разделить на пару частей, а то получился достаточно большой файл.

Схема радиостанции первой категории опубликованной в журнале «Радио №5 1967г» часть перваяСхема радиостанции первой категории опубликованной в журнале «Радио №5 1967г» часть вторая

Так вот, что я хотел спросить, скорее скажем проанализировать, на мой взгляд схема то, не плохая и имела право на жизнь в широких радиолюбительских массах. Но эта схема не получила такого массового повторения среди радиолюбителей, или я просто не обладаю такой информацией. Конечно, можно предположить, что в те времена возможно были трудности с приобретением скажем так, элементной базы для постройки этого аппарата. Но тут сразу назревает другой вопрос о трансивере Ю. Кудрявцева UW3DI первый вариант, схему тоже приведу для общего обозрения.

Так вот по элементной базе он скажем так ненамного проще. И в радиолюбительских кругах это просто произвело прямо скажем, бум сборки этого трансивера. Хотя схема трансивера была опубликована в журнале позже на три года, а точнее публикация была в «РАДИО, № 5,6 1970 г». Почему я упомянул что публикация вышла позже, да все просто, за три года у нас не могло появиться в достатке в продаже в радиомагазинах радиодеталей. Значит этот вариант не очень подходит, а дело совершенно в другом. Так в чем дело? Почему радиостанцию первой категории не повторяли массово? Возможно неудачное схемное решение или в ней есть подводные камни.

Принципиальная схема опубликована в журнале » РАДИО, № 5,6 1970 г» автор Ю.Кудрявцев

Одни из немногих утверждают, что переменная промежуточная частота у Кудрявцева, это не очень удачный вариант. Но все же он получил такое массовое распространение среди радиолюбителей. Вот многие упрекают, что вы о этом старье пишите, они изжили свой век, забудьте, как страшный сон. А как же ностальгия? Это же прекрасно вспомнить все хорошее что было, а также вещи, сделанные своими руками и которые работали, мы же в них частичку души вкладывали. Сейчас, конечно, можно просто купить трансивер или радиостанцию вот приведу примеры что есть в продаже на сегодняшний день.

Я выше писал, о возможной из некоторых причин нераспространении в массах радиостанции первой категории, это труднодоступность элементной базы. Только вот по UW3DI это не заметно, что у нас не могли при желании что-то найти или достать для его постройки. И находили радиодетали, строили его многие радиолюбители, для них не было преград. Так вот у кого какие мнения по этому вопросу.

Все же по чему не получила радиостанция первой категории такого массового распространения. Вот лично мне некоторые схемотехнические решения ну скажем так импонируют. И кстати я иногда некоторые использовал для в конструкциях. Всем всего доброго и буду признателен за мнение радиолюбителей.

Акустические трансиверы, переносимые животными, выявляют закономерности ассоциаций в море у хищника верхнего трофического уровня

Abstract

Данные спутниковой телеметрии существенно расширили наше понимание использования среды обитания и поведения морских хищников в верхней трофической зоне в поисках пищи, но не обеспечивают понимания их социального поведения. Мы стремились определить, можно ли использовать новые акустические и архивные данные GPS для изучения морских ассоциаций серых тюленей ( Halichoerus grypus ) в период осеннего кормодобывания.Пятнадцать серых тюленей с острова Сейбл, Канада, были выставлены с помощью мобильных трансиверов Vemco и передатчиков спутниковой системы GPS в октябре 2009 г., 13 из которых были пойманы повторно, а единицы извлечены спустя 79 ± 2,3 дня в течение следующего сезона размножения, с декабря 2009 г. по январь 2010 г. между двумя людьми был определен как группа акустических обнаружений, где время между обнаружениями было <30 мин. Батиметрия, скорость перемещения и поведенческое состояние (медленное и быстрое движение) определялись для каждой точки архивирования GPS (3.7 ± 0,1 местоположений, регистрируемых в час). Поведенческое состояние оценивалось с помощью скрытой марковской модели. Все тюлени участвовали в ассоциациях с другими тюленями, оснащенными приборами, в море, всего в 201 ассоциации было зарегистрировано 1872 акустических обнаружения. Среднее количество обнаружений на ассоциацию составляло 3 (диапазон: 1–151), а средняя продолжительность ассоциации составляла 0,17 ч (диапазон: <0,1-11,3 часа). Линейные модели со смешанными эффектами показали, что ассоциации возникали, когда тюлени демонстрировали медленное движение (0.24 ± 0,01 мс ⁻¹ ) на неглубоких (53,4 ± 3,7 м) прибрежных отмелях, где, как известно, обитает основная добыча. Эти результаты предполагают возникновение кратковременных ассоциаций между несколькими особями на кормовых угодьях и дают новое представление об экологии кормодобывания этого верхнетрофического морского хищника.

Образец цитирования: Lidgard DC, Bowen WD, Jonsen ID, Iverson SJ (2012) Акустические трансиверы животного происхождения выявляют закономерности ассоциаций в море у хищников верхнего трофического уровня.PLoS ONE 7 (11): e48962. https://doi.org/10.1371/journal.pone.0048962

Редактор: Дэвид Хиренбах, Гавайский Тихоокеанский университет, Соединенные Штаты Америки

Поступила: 30. 04.2012; Одобрена: 7 октября 2012 г .; Опубликован: 14 ноября 2012 г.

Авторские права: © 2012 Lidgard et al. Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии указания автора и источника.

Финансирование: Исследование было поддержано грантом Стратегической сети Совета по естественным наукам и исследованиям Канады (NETGP 375118-08), а также средствами Канадского фонда инноваций (№ 30200) и Министерства рыболовства и океанов Канады. . Финансирующие организации не играли никакой роли в дизайне исследования, сборе и анализе данных, принятии решения о публикации или подготовке рукописи.

Конкурирующие интересы: Авторы заявили об отсутствии конкурирующих интересов.

Введение

Социальная организация и системы спаривания ластоногих у ряда видов хорошо изучены. Частично это связано с их зависимостью от твердого субстрата для родов (например, земли или льда), что позволяет легко наблюдать за особями [1], [2]. Напротив, наше понимание социальности ластоногих в период отсутствия размножения менее известно по той простой причине, что морская среда затрудняет наблюдение за поведением. Данные спутниковой телеметрии существенно расширили наше понимание перемещений ластоногих и других морских хищников в море [3], [4], [5], но эти данные не дают информации о природе ассоциаций между людьми.Это происходит из-за неточности, связанной с географическим местоположением, а также из-за нерегулярного времени и низкой частоты данных, хотя были предприняты значительные усилия для решения этих проблем [6].

В отсутствие информации об обратном обычно предполагалось, что большинство ластоногих не общаются друг с другом в море, а скорее путешествуют и добывают корм самостоятельно. Однако недавнее исследование характеристик передвижения серых тюленей ( Halichoerus grypus ) показало, что наивные молодые годы, которые, как ожидается, плохо осведомлены о своей морской среде, передвигаются по схеме, которая не соответствует действительности. значительно отличается от такового у суб-взрослых и взрослых, что позволяет предположить, что они могут связываться с пожилыми людьми в море [7].Аналогичные результаты были получены для южного морского слона ( Mirounga leonina ) [8]. Было показано, что у крупного рогатого скота наивные животные более эффективно находят предпочтительные пищевые ресурсы в присутствии опытных животных [9], [10]. Хищникам следует стремиться к максимальному потреблению энергии, и этого можно достичь только при наличии определенных знаний о распределении ресурсов в окружающей их среде. Учитывая, что участки кормления в морской среде различаются по качеству как в пространстве, так и во времени, для отдельных особей было бы полезно узнать местонахождение высококачественных участков, путешествуя с другими особями [11].Появление нескольких индивидуумов в одном и том же пространстве в одно и то же время также допускает возможность того, что поведение одного или нескольких индивидуумов может влиять на присутствие или поведение других индивидуумов и, таким образом, обеспечить основу для социальной структуры [12], которая может играют важную роль в поиске пищи. Агрегированное поведение при поиске пищи также может иметь важные последствия для пространственной динамики популяций кормовых видов и, следовательно, для функционирования экосистемы [13].

Недавняя разработка новой акустической технологии [14], [15], [16] в сочетании с данными GPS может предоставить исследователям возможность изучать ассоциации в море среди особей у видов, которые в противном случае недоступны.Мобильный трансивер Vemco (VMT; www.vemco.com) сочетает в себе технологии архивирования и акустических меток. VMT содержит миниатюрный акустический приемопередатчик, который записывает уникальные акустические коды от других помеченных людей (в пределах примерно 300 м) и передает свой собственный уникальный код. Таким образом, в сочетании с данными GPS, записи о близости с отметками времени и географической привязкой могут собираться в течение продолжительных периодов времени. VMT успешно применялась на галапагосских акулах ( Carcharhinus galapagensis ) и северных морских слонах ( M. angustirostris ) в качестве пилотных исследований, определяющих возможность использования этой технологии для изучения контактов между и внутри животных [14], [15]. Хотя оба исследования демонстрируют доказательство концепции, они не могут ответить на соответствующие биологические вопросы в основном из-за небольшого размера выборки. В текущем исследовании мы использовали эту новую акустическую технологию для изучения внутривидовых встреч с морским хищником верхнего трофического уровня, серым тюленем.

Серый тюлень — это диморфный фокид размера, обитающий в водах умеренного климата по обе стороны северной части Атлантического океана.В северо-западной Атлантике серый тюлень имеет широкое распространение на континентальном шельфе от залива Мэн на север до залива Св. Лаврентия с крупнейшей гнездовой колонией на острове Сейбл [3], [4], [17], [18] . Серые тюлени с острова Сейбл добывают корм в «горячих точках» на мелководных прибрежных берегах шельфа Восточной Шотландии [4], где, как известно, встречается их основная добыча, песчанка ( Ammodytes dubius ) [19], [20] , [21]. Таким образом, возможно, что взаимодействия между особями могут происходить в море из-за совместного использования общих ресурсов или из-за возникновения устойчивых ассоциаций, которые сохраняются за пределами кормовых угодий.

Морские хищники верхнего трофа, такие как серый тюлень, могут оказывать сверху вниз воздействие на морские экосистемы [22] и промысловые рыбные запасы [23]. Если серые тюлени совместно добывают пищу в этих «горячих точках», это исследование может помочь выяснить это поведение и потенциальное влияние совокупной реакции на их добычу, способствуя географическим различиям в истощении пищевых ресурсов. Например, два или более особей, собирающих пищу группой, могут оказывать большее влияние на свою добычу, чем одни и те же особи, добывающие корм в одиночку.

В этом исследовании мы стремились определить, можно ли использовать VMT в сочетании с GPS-телеметрией Fastloc ™ для изучения морских ассоциаций серых тюленей в период отсутствия размножения, когда они в основном кормятся. Мы также исследовали пространственный и временной паттерн ассоциаций, чтобы предварительно понять природу этих ассоциаций.

Материалы и методы

Заявление об этике

Это исследование проводилось в соответствии с рекомендациями по использованию животных в исследованиях [24] и Канадским советом по уходу за животными.Протокол исследования был одобрен Комитетом Университета по лабораторным животным, Комитетом по этике животных Университета Далхаузи (протокол ухода за животными: 08-088) и Департаментом рыболовства и океанов Канады (разрешение и лицензия на уход за животными: 08-16; M -09-40).

Учебная площадка, изучаемые животные, установка и использование инструментов телеметрии

Исследование проводилось между 15 ^{октября 2009 г. и 7 января 2010 г. на острове Сейбл (43 ° 55 ′ с.ш., 60 ° 00 ′ западной долготы) и шельфе Восточной Скотии в северо-западной части Атлантического океана (рис.1А). Восточный шельф Скотина — это большая географическая область (∼108000 км 2 ), состоящая из ряда прибрежных мелководных берегов и прибрежных бассейнов, разделенных глубокими оврагами и каньонами [25], и является важным районом кормления серого тюленя [26]. ].}

Рис. 1. A) Район исследования и B) Отслеживание движения по GPS для 13 изученных серых тюленей.

Pr (поведение ARS) — это непрерывная мера (от 0 до 1) вероятности проявления ограничивающего область поведения поиска в соответствии со скрытой марковской моделью.

https://doi.org/10.1371/journal.pone.0048962.g001

В период с 1969 по 2002 год выборка самцов и самок была заклеймлена при отлучении от груди, что составило пул индивидуально идентифицируемых взрослых определенного возраста. Пятнадцать взрослых особей известного возраста (от 11 до 24 лет) были отловлены в период с 15 по 20 октября 2009 г. Расстояние между последовательными отловами составило 8,4 ± 10,7 км (0,4–30,8 км). При каждом отлове особей взвешивали с помощью пружинных весов Salter на 300 кг (± 1 кг).Затем индивидуумов иммобилизовали внутримышечной инъекцией химического анестетика Телазол (мужчины 0,45 мг кг ^-1 ; женщины 0,90 мг кг ^-1 ), чтобы можно было прикрепить устройства телеметрии и регистрации данных и получить точные измерения. стандартной длины спины [27]. Каждая печать была оснащена УКВ-передатчиком (164–165 МГц, Advanced Telemetry Systems, www.atstrack.com), GPS-меткой Mk10-AF Fastloc ™ (Wildlife Computers, www.wildlifecomputers.com) и мобильным трансивером Vemco (VMT). тег (Vemco, www.vemco.com). Метка VHF использовалась для обнаружения животных, возвращающихся на остров Сейбл в период размножения. Тег MK10-AF был запрограммирован для передачи данных ARGOS и GPS и для архивирования данных GPS, которые были загружены при восстановлении тега. Поскольку теги GPS являются относительно новыми, мы протестировали два протокола выборки GPS на предмет их влияния на время автономной работы и, следовательно, на продолжительность сбора данных. Четыре устройства были запрограммированы на запись местоположения GPS каждые пять минут (максимум 48 неудачных попыток в час и неограниченное количество попыток GPS в день), а 11 устройств записывали местоположение GPS каждые 15 минут (максимум 16 неудачных попыток в час и неограниченное количество попыток GPS за день). Попытки GPS были приостановлены, когда устройство было сухим> 20 минут и местоположение было достигнуто. VMT — это приемопередатчик с кодированием 69 кГц, который попеременно передает акустический код (уникальную серию акустических сигналов) и прослушивает коды, передаваемые от других передатчиков Vemco с кодированием 69 кГц. Акустические коды уникальны из-за временного интервала между эхо-запросами и продолжительности времени, необходимого для передачи полного кода. VMT был запрограммирован на передачу по нерегулярному расписанию (чтобы избежать синхронизированных передач между VMT) каждые 60-180 с, чтобы блокировать приемник на 260 мс при каждой передаче (чтобы тег не принимал собственную передачу) и оставался в режим прослушивания на оставшееся время.Пиковая чувствительность к слуху у фоток составляет от 10 до 30 кГц с верхним пределом частоты ~ 60 кГц [28], поэтому мы не ожидали, что эти устройства будут влиять на поведение животного.

УКВ-передатчик был прикреплен к прибору MK10-AF с помощью шлангового зажима из нержавеющей стали, и весь прибор был прикреплен к меху на макушке головы с помощью пятиминутной эпоксидной смолы [29]. VMT прикреплялся таким же образом, как и MK10-AF, но располагался сзади по направлению к задней части животного, чтобы максимизировать вероятность того, что метка остается под водой, когда животное находится на поверхности, и минимизировать электрические помехи для MK10-AF.Массовая нагрузка меток составляла 0,25% для самцов и 0,28% для самок. Повторный отлов особей проводился в течение следующего сезона размножения (с декабря 2009 г. по январь 2010 г.) для определения окончательной массы тела и инструментов для извлечения.

Анализ данных

Хотя местоположения Аргос и GPS были доступны из данных, переданных в Сервис Аргос, архивные данные GPS предоставили больше местоположений и более высокую точность. Поэтому мы приводим здесь только эти данные. Чтобы определить местоположение GPS, архивные данные GPS от каждого MK10-AF были проанализированы с использованием специального программного обеспечения от производителя (WC-DAP; www.wildcomputers.com) и архивные данные эфемерид (www. cddis.gsfc.nasa.gov). Местоположения, полученные с <5 спутников и / или с остаточной ошибкой> 30, имели более низкую точность [30], [31] и были удалены из набора данных. Обнаружения VMT включали в себя отметку даты и времени и идентификаторы обнаруженных VMT, которые были загружены и визуализированы с помощью специального программного обеспечения VUE (www.vemco.com).

Ложное обнаружение других VMT может происходить по множеству причин, таких как создание допустимых кодов в результате одновременного поступления нескольких кодов от других активных передатчиков в приемник.Ложные срабатывания ( n = 26) были идентифицированы с помощью проприетарного программного обеспечения (Vemco) и впоследствии удалены из набора данных. В большинстве случаев (97%) истинное обнаружение между двумя трансиверами состояло из пары обнаружений, одно от передающего трансивера, а другое от принимающего трансивера. Таким образом, для определения количества обнаружений, зарегистрированных между двумя приемопередатчиками, учитывалось только одно из двух возможных обнаружений. Ожидается множественное обнаружение, когда две отдельные печати связаны друг с другом.Следовательно, необходимо было оперативно определять, когда одно объединение заканчивается и начинается другое. Визуальный осмотр гистограммы, отображающей время между обнаружениями <200 мин (рис. S1, см. Дополнительный материал), показал, что промежуток> 30 мин между обнаружениями можно рассматривать как завершение ассоциации. Для ассоциаций, которые включали только одно обнаружение ( n = 53), продолжительность ассоциации была установлена ​​на уровне трех минут, поскольку после этого времени, в зависимости от скорости передачи VMT, произошло бы другое обнаружение, если бы два человека все еще были вместе.Используя данные даты и времени от каждого VMT, местоположение каждой ассоциации печать-печать было оценено с использованием линейной интерполяции между местоположениями GPS.

Для присвоения батиметрических значений и расчета скорости движения каждый след тюленя был разделен на серию временных шагов по 60 минут (24 временных шага в день ^-1 ) с усреднением данных GPS на каждом шаге. Батиметрия (как показатель среды обитания тюленей) и скорость передвижения определялись для каждого шага. Хотя одна ассоциация могла охватывать два или более временных шага, нас интересовало только, возникла ли ассоциация на каждом шаге.Чтобы проверить, возникают ли ассоциации тюлень-тюлень преимущественно на определенных глубинах, мы взяли образцы глубин дна из случайно выбранных участков в пределах области шельфа Скотина, через которую проходит каждая из 13 тюленей. Используя kde2d из пакета MASS R [32], мы подгоняли двумерные ядерные оценщики плотности по сетке 500 × 220 к каждому следу тюленей и использовали полученные плотности вероятности в качестве весов для определения интенсивности выборки в двумерном пространстве. Локации отбирались из сетки прямо пропорционально количеству точек на каждом следе тюленя.Этот подход привел к созданию схемы, в которой выборки из регионов с высокой плотностью расположения тюленей проводились более интенсивно, чем из других регионов (рис. S2, см. Дополнительный материал), а также учитывались различия в использовании среды обитания среди отдельных тюленей. Батиметрические значения, связанные с этими точками отбора проб, были получены из данных батиметрии Канадской гидрографической службы (www.dfo-mpo.gc.ca) с разрешением 0,25 мин. Мы также исследовали батиметрическое распределение и распределение скорости передвижения по следам тюленей в зависимости от состояния ассоциации.Мы использовали обобщенные линейные смешанные модели [32], [33], подогнанные с использованием glmmPQL из пакета MASS R, для оценки различий в батиметрии и скорости перемещения в зависимости от состояния ассоциации тюленей. Мы рассматривали тюленей как случайный эффект и учли серийную зависимость наблюдений в пределах следов тюленей с использованием авторегрессионной корреляционной структуры первого порядка.

Чтобы определить, коррелирует ли пространственное распределение предполагаемой активности кормления тюленей с ассоциациями тюленей, мы использовали скрытую марковскую модель (HMM; [34]).HMM обеспечивает объективный способ различать скрытые состояния движения и, таким образом, имеет преимущество перед простой визуальной проверкой данных. Кроме того, учитывая, что данные о местоположении в этом исследовании были основаны на системе GPS, которая имеет изначально низкую ошибку определения местоположения [31], [35], это делает HMM подходящим для этих данных, поскольку нет необходимости учитывать ошибку измерения. В данном контексте HMM представляет собой модель в пространстве состояний, которая предполагает, что скорость перемещения пломбы зависит от двух дискретных, ненаблюдаемых состояний движения: быстрого и медленного движения, где медленное движение (вероятность поиска с ограничением по области, p (ARS)> 0.5) предполагается, что это связано с поиском в ограниченном районе, активным поиском пищи и / или поведением в состоянии покоя [36]. Мы использовали подход из [37] для моделирования данных о скорости перемещения, предполагая, что скорости перемещения (расстояние перемещения за периоды в 1 час) возникают из двух различных экспоненциальных распределений: где y _t — наблюдения скорости перемещения, λ _j — это среднее расстояние, пройденное за 1 час, а j — индексирование состояния движения (быстрое или медленное движение). Подробнее см. [37].

Статистический анализ и построение графиков проводились в рамках R 2.14.1 [32]. Все карты были созданы с использованием Generic Mapping Tools [38]. Стандартная ошибка указывается как мера изменчивости.

Результаты

Из 15 исследованных тюленей 13 (восемь самок и пять самцов) были повторно пойманы в период с 31 декабря 2009 г. по 7 января 2010 г., а их инструменты были удалены. Два самца на остров Сейбл не вернулись. Один из них провел весь сезон размножения у берегов Брауна к югу от острова Сейбл, а передача данных от другого была потеряна 20 ноября 2009 г., за несколько недель до начала сезона размножения.Данные 13 восстановленных VMT включали обнаружение самца, который перебрался в банк Брауна, и эти данные были включены в анализ. Средний срок развертывания составил 79 ± 2,3 дня ( n = 13). Среднее количество архивных GPS-местоположений в час составляло 3,7 ± 0,1.

Все 13 восстановленных VMT зафиксировали передачи по крайней мере от одной из 14 изученных печатей. После удаления ложных срабатываний ( n = 26) осталось 1892 истинных обнаружения. Гистограмма расстояний между обнаружениями (полученная из местоположений GPS, рис.2) показывает, что большинство из них находится в пределах 0,05–0,2 км (медиана = 0,15 км, Q ₂₅ –Q ₇₅ = 0,08–2,7 км). Используя наше рабочее определение ассоциации, истинные обнаружения произошли в 201 ассоциации тюленей и тюленей (Таблица 1). Количество обнаружений на ассоциацию широко варьировалось от 1 до 151 (медиана = 3, Q ₂₅ –Q ₇₅ = 1–9). Продолжительность ассоциаций тюлень-тюлень также сильно варьировала от одного обнаружения до серии обнаружений более 11 раз.3-часовой период (медиана = 0,17 ч, Q ₂₅ –Q ₇₅ = 0–0,62 ч). Было значительно больше ассоциаций между мужчинами (94; 46,8%), чем между мужчиной и женщиной (52; 25,9%) или между женщинами (55; 27,4%; G _adj = 7,79, df = 2, p <0,05). ).

Тюлени совершали неоднократные походы с о-ва Сейбл на мелководные берега восточного шельфа Шотландии (рис. 1B). Результаты скрытой модели Маркова показали, что тюлени с меньшей вероятностью участвовали в поведении ARS при поездках на остров Сейбл и обратно, тогда как большинство случаев поведения ARS, как правило, происходило, когда тюлени находились над прибрежными мелководными берегами (рис.1Б). Ассоциации группировались над этими морскими берегами и в периоды, когда тюлени двигались медленно (рис. 3A – C). Результаты обобщенной линейной модели смешанных эффектов предполагают, что среда обитания тюленей была значительно мельче (нет ассоциации = 74,8 ± 89,7 м, ассоциация = 50,9 ± 13,6 м; среднее ± 1 стандартное отклонение), чем глубины в случайно выбранных местах (85,8 ± 132,3 м). ; среднее ± 1 стандартное отклонение), независимо от того, были ли уплотнения связаны друг с другом (таблица 2, рис. 4A). Тюлени также перемещались немного, но значительно медленнее при взаимодействии с другими тюленями (нет связи = 0.41 ± 0,31 мс ⁻¹ , ассоциация = 0,26 ± 0,21 мс ⁻¹ ; среднее ± 1 стандартное отклонение; Таблица 3, Рис. 4Б).

Рис. 3. Расположение соединений между серыми уплотнениями для A) всех уплотнений, B) уплотнения 98430 и C) уплотнения 98428 ( n = 14).

Рисунки B) и C) представляют собой примеры, иллюстрирующие корреляцию между местоположением ассоциаций, батиметрией и поведением тюленей. См. Рис. 1 для обозначения pr (ARS) и шкалы глубины.

https://doi.org/10.1371/journal.pone.0048962.g003

Рис. 4. Прямоугольные диаграммы, показывающие распределение A) всех глубин (м) и B) всех скоростей перемещения (мс ^-1 ) в соответствии с возникновением ассоциаций между серыми тюленями.

A также показывает распределение глубин из 5000 случайно выбранных точек, взятых из двухмерных графиков плотности ядра, сгенерированных для каждого следа тюленя. Плюс символы (+) обозначают среднюю глубину / скорость для каждого уплотнения, закрашенные кружки и полосы ошибок — это средняя глубина / скорость, оцененная GLMM по всем уплотнениям +/- 1 SE.

https://doi.org/10.1371/journal.pone.0048962.g004

Таблица 2. Оценки параметров из Обобщенной линейной модели смешанных эффектов для оценки различий в глубине дна (м) между случайно выбранным набором глубин дна (см. методы отбора проб) и глубины дна в местах расположения тюленей с метками VMT, которые были или не были связаны с другими тюленями с метками VMT.

https://doi.org/10.1371/journal.pone.0048962.t002

Таблица 3.Оценки параметров из Обобщенной линейной модели смешанных эффектов для оценки различий в скорости перемещения (^–1 мс) между тюленями с метками VMT, которые были или не были связаны с другими тюленями с метками VMT.

https://doi.org/10.1371/journal.pone.0048962.t003

Не было четкого временного паттерна ассоциаций среди людей (рис. 5). Примерно через неделю после отлова в конце октября у трех самок тюленей наблюдалась высокая частота ассоциаций. Однако большинство ассоциаций произошло в конце ноября — начале декабря, что свидетельствует об увеличении количества ассоциаций непосредственно перед возвращением на остров Сейбл для воспроизводства.

Рис. 5. График временного ряда, показывающий наличие ассоциаций между серыми тюленями ( n = 13).

Двусторонние ассоциации (т. Е. Оба VMT собрали обнаружения во время ассоциации) показаны серыми линиями (приемник 1) с соответствующей синей линией (приемник 2). Возникновение односторонних ассоциаций (т.е. только одно обнаружение, собранное VMT) показано серыми линиями (приемник 1) без соответствующей синей линии (приемник 2).

https: // doi.org / 10.1371 / journal.pone.0048962.g005

Обсуждение

Это исследование показало, что акустические приемопередатчики в сочетании с архивной GPS-телеметрией могут использоваться для изучения пространственных и временных закономерностей ассоциаций серых тюленей в море. Вместе с демографическими и экологическими ковариатами эти данные можно использовать для проверки гипотез о природе этих ассоциаций. Например, наши предварительные данные указывают на сильную корреляцию между батиметрией, поведением (т. Е. Скоростью передвижения) и географическим положением, предполагая, что ассоциации тюленей и тюленей встречаются в основном над мелководными прибрежными берегами, где тюлени кормятся.Ранее мобильные акустические трансиверы использовались для изучения встреч между галапагосскими акулами [15] и между северными морскими слонами и другими акустически помеченными видами во время миграции тюленей в северо-восточную часть Тихого океана [14]. Хотя эти два исследования продемонстрировали применимость VMT к различным морским видам, они не смогли ответить на соответствующие биологические вопросы из-за отсутствия дополнительных позиционных данных или небольшого размера выборки. Настоящее исследование — первое, в котором эта новая мобильная акустическая технология используется для решения биологических вопросов.Из этих исследований ясно, что мобильные приемопередатчики вместе с данными о местоположении имеют широкое применение для других крупных морских хищников (например, других ластоногих, китообразных, акул, черепах).

Учитывая пространственную и временную автокорреляцию, присущую этим данным, потребуется статистический анализ с использованием ассоциативных и сетевых методологий [39] для определения природы и ближайших причин этих ассоциаций. Например, без такого анализа трудно интерпретировать множественные случаи ассоциаций, которые произошли между тремя людьми в конце октября.Однако такой анализ потребует большей выборки людей и ассоциаций и, следовательно, выходит за рамки данной статьи.

Учитывая, что ARGOS и GPS-телеметрия Fastloc ™ все чаще используются для изучения поведения ластоногих и других морских хищников в море, можно утверждать, что ассоциации можно вывести только на основании данных о местоположении. Однако местоположения, полученные из службы ARGOS, происходят в нерегулярное время и имеют разную точность, что ограничивает их полезность для изучения морских ассоциаций, хотя были предприняты значительные усилия для преодоления этих ограничений [6].Fastloc ™ GPS обеспечивает более частые и точные местоположения, однако без связанных данных VMT временной и пространственный масштаб предполагаемых ассоциаций будет в значительной степени зависеть от ныряющего поведения исследуемых видов [35]. Например, северные морские слоны в среднем около 3 погружений в час и проводят на поверхности около 3 минут между погружениями [5], поэтому можно ожидать только одно или два положения GPS в течение каждого часа [35]. Для сравнения, самки северных морских котиков ( Callorhinus ursinus ) могут в среднем от 6 до 25 погружений в час и от 1 до 1.5 и 13 минут на поверхности, в зависимости от того, кормятся они эпипелагически или бентосно [40]. Таким образом, чем больше времени вы проводите на поверхности, тем больше можно ожидать местоположений GPS. Однако недавнее исследование с использованием GPS-телеметрии для оценки данных спутниковых траекторий самок северных морских котиков показало, что можно ожидать только ~ 32 местоположения GPS в день, менее 2 / ч [41]. В обоих случаях добавленная стоимость данных VMT заключается в независимой проверке путем получения акустического обнаружения того, что люди находились на расстоянии не более 300 м друг от друга.Характеристики VMT с точки зрения дальности обнаружения требуют дальнейшего тестирования, чтобы определить, как поведение хищника и океанографические (например, соленость, глубина и температура) и окружающие (например, волны и шум ветра) параметры влияют на характеристики.

Хотя это и выходит за рамки данной статьи, мы также ожидаем, что использование данных VMT и позиционных данных станет важным инструментом для изучения взаимодействий хищник-жертва. Морские млекопитающие и другие хищники верхнего трофического уровня (например,грамм. акулы, тунец, палтус), оснащенные VMT, будут способны обнаруживать добычу, которая была оснащена (обычно имплантирована) акустическим передатчиком Vemco с кодировкой 69 кГц. Изучение схемы обнаружения и продолжительности ассоциаций должно позволить сделать вывод о природе взаимодействия, то есть о том, произошло ли хищничество или нет.

Из этих предварительных данных можно сделать несколько выводов о пространственной структуре ассоциаций тюленей. Во-первых, тюлени чаще всего связываются друг с другом во время кормления на оффшорных берегах.Этот вывод основан на том факте, что ассоциации тюленей и тюленей были скоплены на морских берегах на глубинах ~ 50 м, тюлени обычно демонстрировали медленную скорость передвижения во время пребывания в этих областях, а среднее расстояние между обнаружениями составляло 150 м. Осенью серые тюлени обоих полов демонстрируют повышенное усилие поиска пищи, судя по их нырянию и приросту массы [42], [43], в рамках подготовки к энергетическим требованиям воспроизводства [42], [44]. Результаты подгонки модели переключения поведения к спутниковым следам взрослых особей за десятилетний период показали, что в течение этого периода интенсификации кормодобывания серые тюлени демонстрировали явное предпочтение неглубоким прибрежным берегам шельфа Скотина и демонстрировали ограниченный район поиска, типичный для поиска пищи [26 ].Второй вывод заключается в том, что тюлени, кажется, прибывают в эти районы кормодобывания независимо, поскольку между этими районами и островом Сейбл мало ассоциаций тюленей и тюленей. Это говорит о том, что либо ассоциации, возникающие во время приступов кормодобывания, не являются стабильными во времени, либо VMT неэффективен при обнаружении акустических сигналов, когда тюлень движется со скоростью из-за более высокого фонового шума.

Существуют две не исключающие друг друга гипотезы возникновения ассоциаций тюленей во время кормодобывания.Первый основан на вероятности того, что тюлени с острова Сейбл ассоциируются друг с другом просто потому, что они используют благоприятную среду обитания, и не происходит никакого взаимодействия или выгоды, получаемой от любого из участников ассоциации. Популяция серого тюленя в северо-западной части Атлантического океана велика (около 350 000 в 2010 г.) и растет, при этом большая часть популяции связана с островом Сейбл (около 85% рожденных детенышей) [17], [45]. Учитывая, что осень является наиболее интенсивным периодом поиска пищи для серых тюленей и что особи предпочитают кормиться на прибрежных берегах шельфа Скотина, разумно предположить, что высокая плотность тюленей в небольшом количестве предпочитаемых горячих точек может быть причиной для кластерного шаблона ассоциаций.Тем не менее, кажется замечательным, что среди десятков тысяч тюленей, присутствовавших на острове Сейбл осенью, когда было отловлено 15 тюленей для этого исследования, и что среднее расстояние между последовательными местами отлова составляло 8,4 км, 14 тюленей ассоциировались друг с другом. и несколько раз до 140 км от острова Соболь.

Вторая гипотеза предполагает существование социальной структуры в море. Взаимодействия происходят потому, что отдельные особи получают большую выгоду от того, что они являются частью группы, чем от одиночества, включая снижение риска хищничества, эффективное определение ресурсов добычи, большую эффективность поиска пищи и доступ к партнерам [46], [47].Социальная структура серых тюленей в период размножения изучается с начала 1900-х годов и продолжается по сей день (например, [48], [49]), поэтому мы многое поняли. Напротив, в период кормодобывания без размножения серые тюлени гораздо менее доступны и без доказательств считаются одиночными собирателями. Однако есть несколько преимуществ, которые могут стимулировать эволюцию социальной структуры, не связанной с размножением. Из этого и предыдущих исследований ясно, что серые тюлени осенью предпочитают оффшорные банки, вероятно, из-за наличия важной добычи.Однако прибрежные берега представляют собой открытые простые места обитания, которые предлагают крупным млекопитающим, таким как серый тюлень, несколько мест, где можно спрятаться от хищников, например, крупных акул и косаток ( Orcinus orca ) [50]. Исторически оффшорные банки можно было охарактеризовать как районы с высоким риском хищничества. Многие исследования показали, что жертвы изменяют свое поведение, когда подвергаются риску нападения хищников [51], [52]. Таким образом, при поиске пищи в районах, где высока численность добычи и риск хищничества, выгоды от поиска пищи в группе для снижения риска хищничества на душу населения могут компенсировать более сильную конкуренцию за ресурс добычи.В самом деле, из-за высоких энергетических требований приближающегося сезона размножения у самок и самцов может быть небольшой выбор, кроме поиска пищи в районах, предлагающих высококачественную добычу, несмотря на высокий риск нападения хищников. Дальнейшее понимание экологии кормодобывания серых тюленей может быть реализовано не только путем изучения ассоциаций тюленей и тюленей VMT с использованием более мощных инструментов, таких как сетевой анализ и пространственный точечный анализ [53], но также путем мечения вероятных видов хищников и жертв с помощью акустических передатчиков. и изучение взаимодействий тюлень-хищник и жертва [15], [54].

Благодарности

Мы очень благодарны Сюзанн Бадж, Нелл ден Хейер, Сьюзан Хизлип, Шелли Лэнг, Элизабет Лидон, Джиму Макмиллану и Шону Смиту за помощь в полевых условиях. Два анонимных рецензента предоставили очень полезные комментарии к статье. Мы также благодарны Министерству охраны окружающей среды Канады за инфраструктурную поддержку острова Сейбл.

Вклад авторов

Задумал и спроектировал эксперименты: DCL WDB IJ SJI. Проведены эксперименты: DCL WDB.Проанализированы данные: DCL IJ. Предоставленные реагенты / материалы / инструменты анализа: DCL WDB IJ SJI. Написал статью: DCL WDB IJ SJI.

Ссылки

1. 1. Boness DJ (1991) Детерминанты систем спаривания у Otariidae (Pinnipedia). В: Ренуф Д., редактор. Поведение ластоногих. Лондон: Чепмен и Холл. С. 1–44.
2. 2. Le Boeuf BJ (1991) Системы спаривания ластоногих на суше, льду и в воде: акцент на Phocidae. В: Ренуф Д., редактор. Поведение ластоногих.Лондон: Чепмен и Холл. С. 45–65.
3. 3. Остин Д., Боуэн В. Д., Макмиллан Д. И. (2004) Внутривидовые вариации в моделях передвижения: моделирование индивидуального поведения крупного морского хищника. Ойкос 105: 15–30.
4. 4. Breed GA, Bowen WD, McMillan JI, Leonard ML (2006) Половая сегрегация сезонных местообитаний кормодобывающих у немигрирующих морских млекопитающих. Труды Королевского общества B: Биологические науки 273: 2319–2326.
5. 5. Ле Бёф Б.Дж., Крокер Д.Е., Коста Д.П., Блэквелл С.Б., Уэбб П.М. и др.(2000) Экология кормодобывания северных морских слонов. Экологические монографии 70: 353–382.
6. 6. Йонсен И.Д., Миллс Флемминг Дж., Майерс Р.А. (2005) Надежное моделирование данных о перемещениях животных в пространстве состояний. Экология 86: 2874–2880.
7. 7. Breed GA, Bowen WD, Leonard ML (2011) Разработка стратегий поиска пищи с возрастом у долгоживущих морских хищников. Серия «Прогресс морской экологии» 431: 267–279.
8. 8. МакКоннелл Б., Федак М., Бертон Х.Р., Энгельхард Г.Х., Рейндерс П.Дж. (2002) Перемещения и районы кормления наивных, недавно отлученных от груди детенышей южного морского слона.Журнал экологии животных 71: 65–78.
9. 9. Бейли Д.В., Гросс Дж. Э., Лака Е. А., Риттенхаус Л. Р., Кугенур МБ и др. (1996) Механизмы, приводящие к распределению пастбищ крупных травоядных животных. Журнал Range Management 49: 386–400.
10. 10. Бейли Д.У., Ховери Л.Д., Босс Д.Л. (2000) Эффекты социальной помощи для определения мест кормления скотом в восьмилучевом радиальном лабиринте. Прикладная наука о поведении животных 68: 93–105.
11. 11. Dall SRX, Giraldeau L-A, Olsson O, McNamara JM, Stephens DW (2005) Информация и ее использование животными в эволюционной экологии.Тенденции в экологии и эволюции 20: 187–193.
12. 12. Hinde RA (1976) Взаимодействия, отношения и социальная структура. Мужчина 11: 1–17.
13. 13. Hassell MP, Comins HN, Mayt RM (1991) Пространственная структура и хаос в динамике популяций насекомых. Природа 353: 255–258.
14. 14. Hayes SA, Teutschel NM, Michel CJ, Champagne C, Robinson PW и др. (2011) Мобильные приемники: освобождение причала, чтобы «посмотреть», куда идет рыба. Экологическая биология рыб 1–13.
15. 15. Холланд К.Н., Мейер К.Г., Дагорн Л.К. (2009) Телеметрия между животными: результаты первого внедрения акустических меток для визитных карточек. Исследование исчезающих видов 10: 287–293.
16. 16. Stokesbury MJS, Dadswell MJ, Holland KN, Jackson GD, Bowen WD и др .. (2009) Отслеживание диадромных рыб в море с использованием гибридных акустических и архивных электронных тегов In: Haro AJ, Smith KL, Rulifson RA, Moffitt CM, Klauda RJ и др .., редакторы. Проблемы диадромных рыб в динамичной глобальной среде.Бетесда, Мэриленд: Американское рыболовное общество.
17. 17. Боуэн В.Д., Макмиллан Д.И., Бланшар В. (2007) Снижение роста популяции серых тюленей на острове Сейбл: данные по производству щенков и возрасту первородства. Наука о морских млекопитающих 23: 48–64.
18. 18. Стобо В. Т., Бек Б., Хорн Дж. К. (1990) Сезонные перемещения серых тюленей ( Halichoerus grypus ) в Северо-Западной Атлантике. Канадский бюллетень рыболовства и водных наук 222: 199–213.
19. 19.Beck CA, Iverson SJ, Bowen WD, Blanchard W. (2007) Половые различия в рационе серого тюленя отражают сезонные колебания кормового поведения и репродуктивных расходов: данные количественного анализа жирных кислот. Журнал экологии животных 76: 490–502.
20. 20. Боуэн В.Д., Харрисон Г. (2007) Сезонная и межгодовая изменчивость рациона серого тюленя на острове Сейбл, восточная часть шельфа Шотландии. В: Хауг Т., Хэммилл М.О., Олафсдоттир Д., редакторы. Серый тюлень в Северной Атлантике и на Балтике.Тромсё, Норвегия: Научные публикации NAMMCO. С. 123–134.
21. 21. Боуэн В.Д., Харрисон Г.Д. (1994) Морской рацион серых тюленей Halichoerus grypus недалеко от острова Сейбл, Канада. Серия «Прогресс морской экологии» 112: 1–11.
22. 22. Bowen WD (1997) Роль морских млекопитающих в водных экосистемах. Серия «Прогресс морской экологии» 158: 267–274.
23. 23. Трзцински К.М., Мон Р., Боуэн Д.В. (2006) Продолжающееся сокращение популяции атлантической трески: насколько важно хищничество серого тюленя.Экологические приложения 16: 2276–2292.
24. 24. ASAB (2006) Руководство по обращению с животными в поведенческих исследованиях и обучении. Поведение животных 71: 245–253.
25. 25. DFO (2003) Состояние экосистемы восточного шельфа Шотландии. Отчет о состоянии экосистемы Канадского научно-консультативного секретариата DFO за 2003/004 гг.
26. 26. Порода GA, Джонсен И.Д., Майерс Р.А., Боуэн В.Д., Леонард М.Л. (2009) Специфичная для пола сезонная тактика кормодобывания взрослых серых тюленей ( Halichoerus grypus ), выявленная при анализе пространства состояний.Экология 90: 3209–3221.
27. 27. Макларен И.А. (1993) Рост ластоногих. Биологические обзоры Кембриджского философского общества 68: 1–79.
28. 28. Шустерман Р.Дж. (1981) Поведенческие способности тюленей и морских котиков: обзор их слуха, зрения, навыков обучения и ныряния. Психологический отчет 31: 125–143.
29. 29. Бонесс Д.Д., Боуэн В.Д., Офтедал О.Т. (1994) Свидетельства материнского цикла кормодобывания, напоминающего цикл отариидных тюленей у небольшого фокида, морского тюленя.Поведенческая экология и социобиология 34: 95–104.
30. 30. Byrant E (2007) 2D Статистика точности определения местоположения для ядер Fastloc® с прошивкой версий 2.2 и 2.3. Wildtrack Telemetry Systems Ltd. L, UK Технический отчет Fastloc TR01. 5 шт.
31. 31. Хейзел Дж. (2009) Оценка GPS с быстрым захватом в стационарных тестах и ​​мелкомасштабное слежение за зелеными черепахами. Журнал экспериментальной морской биологии и экологии 374: 58–68.
32. 32. R-Development-Core-Team (2011) R: Язык и среда для статистических вычислений.Вена, Австрия: Фонд R для статистических вычислений.
33. 33. Венейблс В.Н., Рипли Б.Р. (2002) Современная прикладная статистика с С. Нью-Йорк: Springer.
34. 34. Zucchini W, MacDonald IL (2009) Скрытая марковская модель для временных рядов. Нью-Йорк: Chapman & Hall / CRC.
35. 35. Коста Д.П., Робинсон П.В., Арноулд ЙПИ, Харрисон А.Л., Симмонс С.Е. и др. (2010) Точность определения ARGOS ластоногих в море, оцененная с помощью Fastloc GPS. Plos One 5: e8677.
36. 36. Barraquand F, Benhamou S (2008) Движение животных в неоднородных ландшафтах: определение прибыльных мест и однородных приступов движения. Экология 89: 3336–3348.
37. 37. Паттерсон Т.А., Бассон М., Бравингтон М.В., Ганн Дж.С. (2009) Классификация поведения движения в зависимости от условий окружающей среды с использованием скрытых марковских моделей. Журнал экологии животных 78: 1113–1123.
38. 38. Wessel P, Smith WHF (1995) Выпущена новая версия Generic Mapping Tools.Транзакции EOS Американского геофизического союза 76: 329.
39. 39. Уайтхед Х. (2008) Анализ сообществ животных. Чикаго и Лондон: Издательство Чикагского университета. 336 с.
40. 40. Kuhn CE, Tremblay Y, Ream RR, Gelatt TS (2010) Сопряжение GPS-трекинга с поведением во время погружения для изучения взаимосвязи между стратегией кормодобывания и мелкомасштабными перемещениями северных морских котиков. Исследование исчезающих видов 12: 125–139.
41. 41. Kuhn CE, Johnson DS, Ream RR, Gelatt TS (2009) Достижения в отслеживании морских видов: использование местоположений GPS для оценки данных спутниковых треков и модели движения в непрерывном времени.Серия «Прогресс морской экологии» 393: 97–109.
42. 42. Бек К.А., Боуэн В.Д., Айверсон С.Дж. (2003) Половые различия в сезонных моделях накопления и расхода энергии у тупых тюленей. Журнал экологии животных 72: 280–291.
43. 43. Beck CA, Bowen WD, McMillan JI, Iverson SJ (2003) Половые различия в ныряющем поведении у размножающихся диморфных крупных производителей: серый тюлень. Поведение животных 66: 777–789.
44. 44. Lidgard DC, Boness DJ, Bowen WD, McMillan JI (2005) Зависимая от государства тактика спаривания самцов серого тюленя: важность размера тела.Поведенческая экология 16: 541–549.
45. 45. Hammill MO, Lawson JW, Stenson GB, Lidgard D (2007) Производство щенков серых тюленей северо-западной части Атлантического океана в заливе Св. Лаврентия и вдоль восточного побережья Новой Шотландии. Канадский научно-консультативный секретариат DFO, исследовательский документ 2007/084. 29 п.
46. 46. Александр Р.Д. (1974) Эволюция социального поведения. Ежегодный обзор экологии и систематики 5: 325–383.
47. 47. Лотт Д.Ф. (1984) Внутривидовая изменчивость социальных систем диких позвоночных.Поведение 88: 266–325.
48. 48. Дарлинг Ф.Ф. (1939) Натуралист о Роне. Оксфорд: Издательство Оксфордского университета. 137 с.
49. 49. Хартинг Дж. Э. (1898) О способах размножения серого тюленя. Природа 57: 465–467.
50. 50. Броди П., Бек Б. (1983) Хищничество акул на сером геале ( Halichoerus grypus ) в восточной части Канады. Канадский журнал рыболовства и водных наук 40: 267–271.
51. 51. Лима С.Л., Дилл Л.М. (1990) Поведенческие решения, принимаемые в условиях риска хищничества: обзор и проспект.Канадский зоологический журнал 68: 619–640.
52. 52. Sih A (1994) Риск хищничества и эволюционная экология репродуктивного поведения. Журнал биологии рыб 45: 111–130.
53. 53. Carson S (2011) Анализ пространственных точек при обнаружении морских тюленей [MSc]. Галифакс: Университет Далхаузи.
54. 54. Кук С.Дж., Иверсон С.Дж., Стоксбери М.Дж., Хинч С.Г., Фиск А.Т. и др. (2011) Ocean Tracking Network Canada: сетевой подход к решению критических проблем в области рыболовства и управления ресурсами с последствиями для управления океанами.Рыболовство 36: 583–592.

01179 Руководство пользователя удаленного приемопередатчика 190-00355-02_0F Garmin

Процедура установки

GDL 69 / 69A Руководство по установке Страница 2-1

190-00355-02 Редакция F

2 УСТАНОВКА

2.1 Введение

В этом разделе представлены Информация об аппаратном оборудовании для установки GDL 69 / 69A и дополнительного GRT

10, кабели для антенны XM (GA 37, GA 55, GA 55A или GA 57) и связанного оборудования.Установка

GDL 69 / 69A и GRT 10 должна соответствовать требованиям TC или STC воздушного судна. Для межкомпонентных соединений

с GDU 104x, MX20 MFD, GMX 200 MFD, серии 400/500 Вт или 400/500 см.

Приложение D к настоящему руководству. Для получения информации по установке GDU 104x, MX20 MFD, GMX 200

MFD, серий 400/500 Вт или 400/500 см. Их руководства по установке.

Установка антенн XM описана в отдельном номере стандарта Garmin GA Antenna AML STC

SA01695SE.

2.2 Предустановочная информация

Всегда соблюдайте приемлемые методы установки авионики, указанные в консультативных циркулярах FAA (AC) 43.13-1B,

43.13-2A ​​или более поздних версиях этих документов, утвержденных FAA.

Следуйте процедуре установки, описанной в этом руководстве, поскольку она представлена ​​для успешной установки. Перед началом процедуры прочтите руководство

полностью. Перед установкой рассмотрите структурную целостность установки

GDL 69 / 69A и GRT 10, как определено в AC 43.13-2A, Глава 1 и оцените необходимость

для входов подавления звука в соответствии с ограничениями звука GDL 69A в Разделе 6. Выполните

после установки, прежде чем закрывать рабочую область в случае возникновения проблем.

Выполните анализ электрической нагрузки в соответствии с AC 43.13-1B, Глава 11, на воздушном судне до стартовой модификации

, чтобы убедиться, что воздушное судно способно нести нагрузку GDL 69 / 69A и GRT 10. См.

Раздел 2.8 для энергопотребления GDL 69 / 69A и GRT 10. Задокументируйте результаты анализа электрической нагрузки

в форме 337 FAA.

2.3 Материалы для установки

 Доступные конфигурации

GDL 69 , Беспроводные удаленные системы GDL 69A и GRT 10 / GRC 10 можно заказать в различных наборах,

каждый из которых может содержать компоненты, перечисленные в следующей таблице.

Таблица 2-1. GDL 69 / 69A Состав комплекта

Описание Номер детали

GDL 69 XM Приемник погодных данных 011-00986-00

GDL 69A Приемник погодных / аудиоданных XM 011-00987-00

Узел задней панели 011-00796-35

Стойка для удаленного монтажа GDL 69 115-00658-00

Комплект разъемов в сборе 011-00997-00

Сборка модуля конфигурации 011-00979-00

GA 37 XM и антенна GPS 013-00245-00

GA 55 XM антенна 011-01033-00

GA 55A Антенна XM 011-01153-00

OR

GA 57 XM и антенна GPS (не рекомендуется для новых установок

) 011-01032-00

Гайка для установки в стойку, 2 POS 011 -00915-00

Modular Rack 115-00411-00

SpaceX запускает приемопередатчик любительской радиосвязи на МКС

Британский астронавт Тим ​​Пик KG5BVI / GB1SS обучен использованию УКВ-трансивера Ericsson для своей миссии на МКС

Миссия CRS-10 с доставкой жизненно важного любительского радиооборудования на Международную космическую станцию ​​запущена на ракете SpaceX Falcon 9 в 1439 UT в воскресенье, 19 февраля 2017 года.

Франк Бауэр KA3HDO , международный председатель ARISS и AMSAT-NA V.P. для программ полета человека в космос пишет:

В рамках успешного запуска космического корабля SpaceX Dragon к МКС входит 2-метровая УКВ радиостанция ARISS Ericsson. Это радио заменит радио Ericsson, вышедшее из строя несколько месяцев назад. Радиосвязь VHF используется для связи школьных групп и любительской пакетной радиосвязи в модуле Columbus. Как только корабль Dragon пришвартован к МКС, Ericsson будет отключен и в какой-то момент установлен в Колумбусе, заменив радиостанцию ​​УВЧ, которая теперь поддерживает пакет APRS и некоторые школьные контакты.

Мы благодарим SpaceX за выдающийся и исторический полет со стартовой площадки 39A Космического центра Кеннеди, где были запущены многие миссии космических шаттлов и почти все миссии на Луну Аполлон. Мы также хотели бы поблагодарить наших благотворителей ARISS — НАСА и CASIS, Центр развития науки в космосе. И, конечно же, наши давние спонсоры радиолюбителей — наши национальные радиолюбительские организации по всему миру, включая Американскую лигу радиорелейной связи (ARRL) в США, и наши международные организации AMSAT, включая AMSAT-NA.