Ферритовые сердечники для импульсных источников питания: Ферриты для импульсных трансформаторов

Проверка браузера

• IP: 83.149.21.72
• Браузер: Mozilla/5.0 (X11; Linux x86_64; rv:33.0) Gecko/20100101 Firefox/33.0
• Время: 2021-09-06 18:30:13
• URL: https://dip8.ru/shop/istochniki_pitanija/category/ferritovye_serdechniki/
• Идентификатор запроса: hmserzt95dhw

Это займет несколько секунд…

Мы должны проверить ваш браузер, чтобы убедиться, что вы не робот.
От вас не требуется никаких действий, проверка происходит автоматически.

У вас отключён JavaScript — вы не пройдёте проверку.

Включите JavaScript в браузере!

• IP: 83.149.21.72
• Browser: Mozilla/5.0 (X11; Linux x86_64; rv:33.0) Gecko/20100101 Firefox/33.0
• Time: 2021-09-06 18:30:13
• URL: https://dip8.ru/shop/istochniki_pitanija/category/ferritovye_serdechniki/
• Request ID: hmserzt95dhw

It will take a few seconds…

We need to check your browser to make sure you are not a robot.
No action is required from you, the verification is automatic.

You have JavaScript disabled — you will not pass validation. Enable JavaScript in your browser!

Ферриторые сердечники

ФЕРРИТОВЫЕ СЕРДЕЧНИКИ ДЛЯ ИМПУЛЬСНЫХ БЛОКОВ ПИТАНИЯ     Прежде всего этот листок я составлял для себя, чтобы как то более-менее свободно ориентироваться в размерах и ценах. Чтобы иметь представления о том, что это за феррит размеры были сведены в таблицу и обозначены согласно программам «Старичка» (Владимира Денисенко). Скачать программы можно ОТСЮДА.     Итак, обозначение размеров приведено ниже, еще ниже таблица с размерами и примерами расчетов. За базовые чатоты были взяты 30 кГц и 50 кГц. Выше я стараюсь не лезть и Вам не советую, ну а ниже 30 как бы можно в звуковой диапазон попасть — одна октава вниз — 15 кГц, а это уже многие слышать, следовательно можно получить звук если не на силовом трансформаторе, то на фильтрах вторичного питания.     Расчет производился для IR2153 с фиксированным выходным напряжением 10 вольт и током 1 ампер (10 Вт), плотность тока 4А/мм2, входном напряжении 200-220-240В, полумост, выход со средней точкой, программа ExcellentIT.     ТИП A B C D H h 30кГц 50кГц КАРКАС ЦЕНА/КОЛ-ВО ПРОДАВЕЦ ГАБАР ПЕРВ ВТОР ГАБАР ПЕРВ ВТОР EE13 13 10,2 6,1 2,7 6 4,6 7,3 317 25+25 9,3 238 20+20 5+5 6,8$ / 20 ТУТ EE19 19 14 4,9 4,8 7,9 5,6 15,2 227 18+18 19 170 15+15 5+5 6,4$ / 20 EE25 25,4 18,5 6,3 6,3 14,8 10,8 66 132 11+11 85 99 9+9 5+5 6,7$ / 10 EE28 28 19,3 11,2 7,7 10,5 5,7 71,6 61 5+5 91 46 4+4 5+5 8$ / 10 EE33 33 23,5 12,7 9,7 13,7 9,2 193 43 4+4 249 32 3+3 6+6 8,6$ / 5 EE40 40 26,8 11,6 11,6 17,3 10,3 260 39 4+4 327 30 3+3 6+6 5,1$ / 2 EE4220 42 29,5 19,6 12 21 15,2 716 23 2+2 957 17 2+2 6+6 7,5$ / 2 EE5521 55 37,5 21 17,2 27,8 18,5 1500 15 2+2 1900 11 1+1 11+11 8,5$ / 1 EE65 65 45 27 19,6 32,5 23 2400 11 1+1 4200 8 1+1 — —   EE85 85 55 31,1 27 44 29 6400 7 1+1 7500 5 1+1 — —       При увеличении потребляемой мощности габаритная мощность трансформаторов несколько увеличивается, особенно это заметно при увеличении вторичного напряжения, поскольку витков на вторичной обмотке становится больше и увеличивается связь магнитных потоков. В таблице же приведены габаритные мощности при выходном напряжении 10 вольт и токе 1 ампер. Сделано это для получения общей информации о сердечнике.     Кроме этого в таблице отсутствуют некоторые типоразмеры. Необходимость в них конечно же может возникнуть, но если она возникнет, то по любому придется производить полный расчет параметров сердечниа. Это уже самосоятельно. Если же это потребуется мне, то я просто дополню эту таблицу.     В приведенных сердечниках используется феррит PC40 с магнитной проницаемостью 2300.     В таблице ссылка на один магазин, хотя в реальности их значительно больше. Например в ЭТОМ МАГАЗИНЕ довольно большой выбор ферритовых колец, однако есть ферритовые сердечники и EE, и ER. Но есть недостаток — крайне мало товаров, отпускаемых по 1-2 штуки. В основном нужно покупать от пяти штук и выше, а для домашнего творчества это получается несколько дороговато.     Есть еще ОДИН МАГАЗИНЧИК, работающий с сентября 2014 года и имеющий рейтинг 100%. Кроме ферритовых сердечников с каркасами у них есть различные моточных детали уже готовые, начиная от трансформаторов непонятного назначения и заканчивая дросселями фильтров питания на различных сердечниках. Цена несколько выше, но рейтинг…     При выборе сердечника обращайте внимание на материал из которого он изготовлен. Если обозначения нет, лично я заказывать не буду. Можно конечно затеять переписку с продавцом, но продавцы как правило люди электроники касающиеся лишь косвенно, поэтому вразумительного ответа можно и не получить. Это я уже проверял в других магазинах.     Уважающий себя продавец обязательно предоставит краткую техническую информацию по материалу ферритового сердечника. Довольно часто это таблицы, в которых отмечен феррит, из которого сердечник изготовлен. Очень часто на страницах присутствую таблицы с габаритными размерами магнитпровода, либо приведены размеры каркаса. по которым можно вычислить размеры самого сердечника.     Есть небольшое примечание по поводу программы расчетов трансформаторов. В ДАННУЮ ВЕРСИЮ ПРОГРАММЫ уже внесены ферритовые сердечники, приведенные в таблице, имеют обозначение, согласно таблицы. Кроме этого там есть непонятные сердечники типа таких:     Шарахаться этого абсолютно не стоит — это параметры сердечников, собранных из феррита ТДКС, которые есть у меня и надпись 4ТДКС гласит, что это четыре сердечника, сложенных вместе:     Проницаемость я поставил 2000, хотя реально этот феррит ведет себя гораздо лучше — на 60 кГц он едва теплый, а кольца из 2000 уже горячие. Выяснять точно магнитную проницаемость пока руки не доходили, поскольку при использовании данных магнитопроводов количество витков определялось экспериментальным способом:     Это видео как раз и родилось благодаря появлению данных сердечников. Однако чтобы иметь хоть какой то ориентир по габаритной мощности затолкал параметры данных сердечников в программу.     Если вдруг натолкнулись на феррит неизвестной марки, то стоит пролистать приведенные ниже таблицы — там сведены параметры феррита более-менее известных, но возможно не всех.         Силовые ферритовые материалы для низких и средних частот, ΔF = 10…300 кГц, до 500 кГц. 1500 ≤ μi ≤ 2000 Наименование материала N92 TP4E 3C92 CF122 (-) 3C93 CF292 (+) N27 CF196 TP4S 3C96 Начальная магнитная проницаемость при 25°C μi 1500 1500 1500 1700 1800 1800 2000 2000 2000 2000 Индукция насыщения при 25°C BSAT мТл 500 510 520 510 500 500 500 500 520 500 Уровень напряжённости магнитного поля H кА/м 1,2 1,194 1,2 1 1,2 1 1,2 1 1,194 1,2 Мощность потерь, при 100°C, 100мТл, 100кГц PV кВт/м3 80 45 50 90 100 100 200 150 60 40 Мощность потерь, при 100 °C, 200мТл, FTEST PV кВт/м3 410 480 350 500 500 500 920 200 300 300 Тестовая частота измерения FTEST кГц 100 100 100 100 100 100 100 32 100 100 Рекомендуемый диапазон рабочих частот ΔF кГц < 500 < 500 < 200 < 200 < 300 < 100 < 150 < 100 < 300 < 400 Температурный диапазон низких потерь TPV °C 90…100 90…110 90…110 90…110 130…150 80…100 70…90 70…90 90…110 90…110 Температура Кюри TC °C 280 285 280 220 240 240 220 200 220 240 Удельное сопротивление при 25°C ρ Ωм 8 3 5 4 5 6 3 0,4 6,5 5 Производитель EPC TDG FXC CF FXC CF EPC CF TDG FXC     Силовые ферритовые материалы для низких и средних частот, ΔF = 10…300 кГц, до 500 кГц. 2000 ≤ μi ≤ 2300 Наименование материала CF138 (-) N67 3C30 3C34 CF139 N87 PC90 3C90 TP4 3C94 PC40 Начальная магнитная проницаемость при 25°C μi 2100 2100 2100 2100 2100 2200 2200 2300 2300 2300 2300 Индукция насыщения при 25°C BSAT мТл 480 480 500 500 490 490 540 470 510 470 510 Уровень напряжённости магнитного поля H кА/м 1 1,2 1,2 1,2 1 1,2 1,194 1,2 1,194 1,2 1,194 Мощность потерь, при 100°C, 100мТл, 100кГц PV кВт/м3 60 90 80 60 60 50 500 80 60 50 60 Мощность потерь, при 100°C, 200мТл, FTEST PV кВт/м3 450 525 450 400 380 375 1500 450 410 350 410 Тестовая частота измерения FTEST кГц 100 100 100 100 100 100 50 100 100 100 100 Рекомендуемый диапазон рабочих частот ΔF кГц < 300 < 300 < 200 < 300 < 500 < 500 < 100 < 200 < 200 < 300 < 500 Температурный диапазон низких потерь TPV °C 80…100 90…110 90…110 90…110 80…100 85…100 90…105 80…100 80…95 80…100 80…100 Температура Кюри TC °C 220 220 240 240 210 210 250 220 220 220 215 Удельное сопротивление при 25°C ρ Ωм 4 6 2 5 8 10 4 5 6,5 5 6,5 Производитель CF EPC FXC FXC CF EPC TDK FXC TDG FXC TDK     Силовые ферритовые материалы для низких и средних частот, ΔF = 10…300 кГц, до 500 кГц. 2300 ≤ μi ≤ 2500 Наименование материала CF297 (+) N97 TP4A PC44 CF124 N72 (+) PC47 TP4D TP4B Начальная магнитная проницаемость при 25°C μi 2300 2300 2400 2400 2500 2500 2500 2500 2500 Индукция насыщения при 25°C BSAT мТл 510 510 510 510 490 480 530 520 530 Уровень напряжённости магнитного поля H кА/м 1 1,2 1,194 1,194 1 1,2 1,194 1,194 1,194 Мощность потерь, при 100°C, 100мТл, 100кГц PV кВт/м3 50 45 40 30 — 70 40 30 — Мощность потерь, при 100°C, 200мТл, FTEST PV кВт/м3 350 300 300 300 130 540 250 250 460 Тестовая частота измерения FTEST кГц 100 100 100 100 25 100 100 100 100 Рекомендуемый диапазон рабочих частот ΔF кГц < 500 < 500 < 300 < 400 < 100 < 300 < 300 < 300 < 300 Температурный диапазон низких потерь TPV °C 80…110 90…110 85…100 80…100 40…60 60…80 90…110 90…105 60…80 Температура Кюри TC °C 210 230 215 215 220 210 230 220 220 Удельное сопротивление при 25°C ρ Ωм 8 8 6,5 6,5 0,5 12 4 4 3 Производитель CF EPC TDG TDK CF EPC TDK TDG TDG     Силовые ферритовые материалы для низких и средних частот, ΔF = 10…300 кГц, до 500 кГц. 2500 ≤ μi ≤ 3800 Наименование материала 3C81 (-) N41 3C91 CF101 (-) CF130 (+) TK TP4W CF295 (+) 3C95 TP4C PC95 (+) TP1 Начальная магнитная проницаемость при 25°C μi 2700 2800 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3200 3300 3800 Индукция насыщения при 25°C BSAT мТл 450 490 470 490 520 470 500 525 530 530 530 480 Уровень напряжённости магнитного поля H кА/м 1,2 1,2 1,2 1 1 1,194 1,194 1 1,2 1,194 1,194 1,194 Мощность потерь, при 100°C, 100мТл, 100кГц PV кВт/м3 185 400 70 180 — 30 50 50 50 — 45 250 Мощность потерь, при 100°C, 200мТл, FTEST PV кВт/м3 185 180 410 170 130 40 350 350 290 660 290 120 Тестовая частота измерения FTEST кГц 25 25 100 25 16 25 100 100 100 100 100 25 Рекомендуемый диапазон рабочих частот ΔF кГц < 200 < 150 < 300 < 150 < 200 < 100 < 300 < 300 < 300 < 300 < 300 < 200 Температурный диапазон низких потерь TPV °C 30…50 50…70 50…70 30…50 60…80 70…85 30…80 40…50 50…100 60…70 Температура Кюри TC °C 210 220 220 190 230 190 220 210 215 220 215 190 Удельное сопротивление при 25°C ρ Ωм 1 2 5 0,4 3 4 5 5 3 6 0,4 Производитель FXC EPC FXC CF CF TDG TDG CF FXC TDG TDK TDG     Силовые ферритовые материалы для повышенных частот, ΔF = 200…500 кГц. 1500 ≤ μi ≤ 3300 Наименование материала TP4F 3F3 TP4G TPB22 TPW33 Начальная магнитная проницаемость при 25°C μi 1800 2000 2000 2200 3300 Индукция насыщения при 25°C BSAT мТл 520 440 530 540 530 Уровень напряжённости магнитного поля H кА/м 1,194 1,2 1,194 1,194 1,194 Мощность потерь, при 100°C, 100мТл, 100кГц PV кВт/м3 35 80 40 40 40(80°C) Мощность потерь, при 100°C, 50мТл, FTEST PV кВт/м3 210 150 210 190 220(80°C) Тестовая частота измерения FTEST кГц 500 400 500 500 500 Рекомендуемый диапазон рабочих частот ΔF кГц < 500 < 500 < 500 < 500 < 500 Температурный диапазон низких потерь TPV °C 130…145 70…100 90…100 90…110 75…90 Температура Кюри TC °C 240 200 260 255 220 Удельное сопротивление при 25°C ρ Ωм 4 2 4 4 4 Производитель TDG FXC TDG TDG TDG     Силовые ферритовые материалы для высоких частот, ΔF = 0,3…4 МГц. 600 ≤ μi ≤ 1500 Наименование материала 3F5 3F4 3F45 TP5B (+) TP5 PC50 (-) 3F35 N49 Начальная магнитная проницаемость при 25°C μi 650 900 900 1200 1400 1400 1400 1500 Индукция насыщения при 25°C BSAT мТл 380 410 420 510 470 4700 500 490 Уровень напряжённости магнитного поля H кА/м 1,2 1,2 1,2 1,194 1,194 1,194 1,2 1,2 Мощность потерь, при 100°C, 100мТл, 100кГц PV кВт/м3 — — — 70 60 — — 90 Мощность потерь, при 100°C, 50мТл, FTEST PV кВт/м3 300 600 300 100 70 80 60 80 Тестовая частота измерения FTEST кГц 1000 1000 1000 500 500 500 400 500 Рекомендуемый диапазон рабочих частот ΔF МГц 2…4 1…2 1…2 1…3 0,3…1,0 0,5…1,0 0,5…1,0 0,3…1,0 Температурный диапазон низких потерь TPV °C 80…100 70…100 85…100 90…100 80…90 60…80 80…100 50…70 Температура Кюри TC °C 300 220 300 265 240 240 240 240 Удельное сопротивление при 25°C ρ Ωм 10 10 10 9 8 — 10 17 Производитель FXC FXC FXC TDG TDG TDK FXC EPC     Материал, обладающий широкой петлёй гистерезиса. Используется для магнитных регуляторов и усилителей. Высокий уровень остаточной индукции, большая коэрцитивная сила, высокое удельное электрическое сопротивление. Наименование материала 3R1 Начальная магнитная проницаемость при 25°C μi 800 Индукция насыщения при 25°C BSAT мТл 410 Уровень напряжённости магнитного поля H кА/м 1,2 Мощность потерь, при 100°C, 100мТл, 100кГц PV кВт/м3 550 Мощность потерь, при 100°C, 200мТл, FTEST PV кВт/м3 450 Тестовая частота измерения FTEST кГц 30 Рекомендуемый диапазон рабочих частот ΔF кГц < 200 Температурный диапазон низких потерь TPV °C >100 Температура Кюри TC °C 230 Удельное сопротивление при 25°C ρ Ωм 1000 Производитель FXC Символом (+) отмечены новые материалы. Символом (-) отмечены материалы, которые снимаются с производства. Подробные технические характеристики материалов и ассортимент предлагаемых изделий можно изучить в каталогах продукции производителей: CF (Cosmoferrites, Ltd), EPC (EPCOS A.G.), FXC (Ferroxcube International Holding B.V.), TDK (TDK Corporation), TDG (TDG Holding Co., Ltd).     PS1 На Али я заказал небольшую партию ферритов — начинают возникать трудности с управляющими трансформаторами. По этой причине пришлось рисовать макросы для СПРИНТа. Чтобы не резать архив я вывалил ВСЕ свои макросы в АРХИВ — пользуйтесь, кому надо. Время от времени архивы будут обновлятся, но не часто — я добавляю только то, что мне нужно именно сегодня.     PS2 Заказанные ферриты пришли: доставка — месяц, упаковка — на высшем уровне, сам феррит — не то, что ожидалось:                     Адрес администрации сайта: [email protected]

дроссели синфазного дросселя,трансформаторы импульсного источника питания,высокочастотные трансформаторы

ферритовое ядро ​​состоит из оксидов железа (fe2o3) и одного или нескольких других металлов (таких как марганец, цинк, никель, магний), оксидов или карбонатных соединений. Ферритовое сырье прессуется, а затем пропускается через спеченный при высокой температуре и, наконец, подвергается механической обработке для получения готового магнитного сердечника, который соответствует потребностям применения. по сравнению с другими типами магнитных материалов феррит обладает преимуществами высокой магнитной проницаемости и высокого сопротивления в широком частотном диапазоне и небольших потерь на вихревые токи.

мы поставляем мягкие ферритовые сердечники следующих серий, которые используются в импульсных источниках питания (smps), радиочастотных (rf) трансформаторах, дроссели с синфазным дросселем , фильтры и дроссели.

ядра efd

я. особенности: миниатюризация трансформаторов; горизонтальная установка может уменьшить высоту, с несколькими выходами, плотный монтаж.

II. применение: различные маломощные импульсные трансформаторы питания, дроссели и т. д.

III. Размер: EFD10 EFD12 EFD17 EFD20 EFD20L EFD25 EFD30 EFD50

рм ядра

я. особенности: подходит для установки с высокой плотностью, с хорошей защитной функцией.

II. Применение: индуктор несущей частоты, преобразователь мощности, вспомогательный трансформатор.

III. Размер: RM4 RM5 RM6 RM7 RM8 RM10 RM12 RM14

PQ ядра

я. особенности: наиболее подходящая форма конструкции, уменьшение объема компонента при монтаже; соответствовать требованиям безопасности.

II. Приложения: переключающие трансформаторы питания moce Дроссельные катушки.

III. размер: pq20 pq26 pq32 pq35 pq40 pq50

er / ec / eer / etd cores

я. особенности: поперечное сечение сердечника магнитопровода круглое, что удобно для намотки; площадь намотки увеличивается, и переключающий трансформатор большой мощности может быть разработан.

II. применение: подходит для различных силовых форм, таких как односторонний обратный ход, передний двухтактный, полумостовой, полнотелый; бытовая техника, связь, освещение, автоматизация делопроизводства, системы спутникового телевидения, военная продукция и другие отрасли.

III. размер: er28 er30 er35 er39 er40 er42 ec52 ec70 ec90 ec120

ee / ef cores

я. особенности: высокая магнитная проницаемость, высокая плотность магнитного потока насыщения и низкие потери. Поскольку потери в железе отрицательно связаны с температурой, это может предотвратить постепенное повышение температуры, особенно около 100 ℃, потери мощности минимальны.

II. область применения: импульсные трансформаторы питания, дроссели, инверторы, преобразователи, импульсные трансформаторы и т. д.

III. размер: ee8.3 ee13 ee16 ee19 ee25 ee28 ee55

эквалайзер

я. Особенности: малый размер, высокая индуктивность, удобная обмотка, высокая индуктивность на единицу площади, эффект рассеивания тепла.

II. применение: фильтры-носители, высокочувствительные датчики, преобразователи мощности и т. д.

III. Размер: EQ20 EQ25 EQ30 EQ38

EPC ядра

я. Особенности: небольшое тепловое сопротивление, небольшие потери, высокая мощность, широкая рабочая частота, легкий вес, хороший экранирующий эффект.

II. Используются: трансформаторы с небольшими размерами и высокими требованиями к мощности и экранированию и электромагнитной совместимости, такие как прецизионные приборы, блоки питания модуля управления программами, навигационное оборудование и т. д.

III. размер: epc10 epc13 epc19 epc25 epc37

эп ядра

я. особенности: рама катушки оснащена несколькими разъемами, которые позволяют легко конструировать многопоточные трансформаторы. от звуковой частоты до высокочастотного диапазона, различные трансформаторы могут быть разработаны, чтобы соответствовать.

II. использует: импульсные источники питания, высокочастотные трансформаторы Катушка индуктивности.

III. размер: ep5 ep7 ep10 ep13 ep17 ep20 ep30

горшки

я. Особенности: небольшой размер, высокая индуктивность, удобная обмотка, сбалансированное магнитное экранирование и рассеивание тепла.

II. Использует: несущие фильтры, высокочувствительные датчики, высокоэффективные датчики, преобразователи мощности и т. д.

III. размер: p05 p07 p11 p14 p18 p22

UU / UF ядра

я. особенности: малое отклонение импеданса, большой выходной ток, высокая индуктивность, высокие гармоники могут быть подавлены.

II. Использует: фильтр синфазного индуктора, широко используемый в цветных телевизорах, компьютерах, мониторах.

III. размер: uu9.8 uu10.5 uu15.7 uu16 uu18 uu21

эт ут ядра

я. Особенности: малая паразитная емкость, низкий коэффициент пульсации, малая магнитная утечка и высокая индуктивность.

II. Использует: блок питания с цветным дисплеем, блок питания с жидкокристаллическим дисплеем, компьютерный импульсный источник питания, видеотелефон, рацию и другие линейные трансформаторы.

III. размер: et20 et24 et28 et35

в соответствии с различными магнитными параметрами мы можем выбирать различные материалы и формы сердечников для удовлетворения потребностей клиентов.

электронная почта: [email protected]

скайп: live: sales003_125

контакт: мисс лилия

Исследуем удивительный мир ферритов / SimpleTesla / Сообщество разработчиков электроники

Началось всё с того, что пропала из продажи марка ферритовых колец P4, производимая ACME Electronics Corporation.
Мы их успешно использовали в течении предыдущих 6-ти лет практически для всех ферромагнитных нужд, большинство из которых естественно составляла намотка GDT и токовых трансформаторов. 🙂

По сути, мы просто использовали ту марку феррита которая работает, и которую проще всего достать(P4 действительно продавались почти в каждом ларьке). Но на сегодняшний же день достать её всё более и более проблематично, так что пришла пора найти P4 замену.

Изначально я хотел лишь проверить сигналы с нескольких доступных в продаже колец, но с любопытством ситуация быстро переросла практически в собирательство любых попавшихся под руку ферритов с целью исследования. Так же, было прочтено много-много материалов из сети дабы разобраться в каждой ранее непонятной мне мелочи.
Итогом стала данная статья, где я попробую подробней рассказать о такой замечательной штуке как мягкие ферромагнетики, а так же предоставить результаты тестов, среди которых есть весьма любопытные открытия. 🙂

Метод тестирования

Об академическом исследовании ферритов:

На самом деле исследование ферритов – это достаточно сложная процедура, представляющая из себя целую научную работу на каждый исследуемый образец.
Требуется определять размер гранул феррита под микроскопом, измерять сопротивление отдельной гранулы, снимать петли гистерезиста на разных частотах, отрисовывать графики и делать множество расчётов дабы разделить источники потерь.
Это слишком сложный тест дабы прогонять через него большое количество ферритов, но посмотреть на подобную работу по прежнему может быть интересно.
Вот к примеру исследование материала Epcos N87, выполненное политехническим университетом в Бухаресте: www.scientificbulletin.upb.ro/rev_docs_arhiva/full64f_313335.pdf
Меня же в основном интересует лишь практический результат – способен ли материал в принципе передавать прямоугольник в диапазоне 100-300 кГц, насколько он склонен к насыщению, и насколько приемлемые у него потери.

Есть достаточно простой способ, позволяющий получить эту информацию даже о неизвестных сердечниках – для которых за неимением данных просто нельзя что-то расчитать через формулы.
Не редко, даже когда есть название материала – даташит на него может не гуглиться, или быть слишком скудным на информацию, например опуская такие необходимые детали как B-H петля гистерезиса(см. ниже, как правильно расчитать количество витков).

Дабы определить на что способен сердечник – достаточно намотать на нём трансформатор с известным количеством витков, и подать на первичку прямоугольник.
При приложенном постоянном напряжении ток через индуктивность первички растёт линейно, вплоть до момента пока амплитуда поля не достигнет точки насыщения для феррита. Этот момент нам и нужно словить, чем шире период перед насыщением – тем меньшую частоту можно пропустить через сердечник при данном количестве витков.

Подробней об эффекте насыщения:

Сам эффект насыщения(англ. saturation) исходит от того что материалы могут быть намагничены только до определённого порога, например 300 мТесла для типичного MnZn феррита, или 1.6 Тесла для железа.
На магнитное поле свыше порога насыщения материал просто не реагирует, что в случае трансформатора приведёт к двум очень нежелательным эффектам: первичка перестаёт сопротивляться току и уходит в закорот, а напряжение на вторичке начинает заваливаться пока не упадёт в 0. В случае GDT это может одновременно и покоцать драйвер, и взорвать силовуху.
Избежать эффекта насыщения – и есть главная задача при правильной намотке трансформаторов.

Вот неплохая картинка из сети, слева чисто графическое изображение, как длина импульса может быть безопасной длины, максимальной, или выходящей за предел насыщения.
Справа показана реальная осциллограмма тока через первичку, куда был подан прямоугольник – токовый пик это как раз момент где первичка уходит в закорот из-за насыщения феррита.

Тестировать ферриты можно как одиночным импульсом, так и прямоугольником – последний предпочтительней т.к. это повторяющийся процесс и его проще ловить осциллографом.

Что же, теперь подробней о методе которым проверялись кольца из нашей статьи.
Нам понадобится осциллограф, и хороший драйвер затвора через который мы будем гонять исследуемое кольцо.
В моём случае сетап выглядел вот так:

В качестве драйвера применён SimpleDriver v2.3, модифицированный для работы в CW режиме.
Для этого драйверная часть была подключена в обход LM317, сама плата запитана от 18В, и заменён резисторный делитель схемы UVLO дабы сдвинуть порог срабатывания до 15-ти вольт. Изменять драйверную схему не требуется благодаря наличию RD-цепочек на затворах FDD8424;

Тест сердечников проходит в 3 этапа:
1. Заряд/разряд ёмкости в 10 нФ, что является эквивалентом затворов полумоста из MOSFET/IGBT транзисторов в TO-247.
Количество витков для начала будет фиксированным и составлять 4 витка.
Частота драйва: 300 кГц, а затем 100 кГц(границы интересуемого нас диапазона). По осциллограмме мы сможем сравнить ферриты между собой – при условии что у них примерно одинаковые физ. параметры;
2. Только самые продвинутые ферриты выдержат 100 кГц при 4-х витках без ухода в насыщение. Если же феррит не тянет – добавляем ему витков дабы увеличить индуктивность первички.
При большей индуктивности ток от приложенного напряжения растёт медленнее, и становится возможным гонять феррит на более низких частотах перед тем как тот достигнет насыщения;
3. И наконец – тест на потери. 10 нФ емкость заменяется на 100 нФ, что уже соответствует мосту из 8-ми IGBT в TO-247. Мы начинаем гонять эту ёмкость в CW, что в случае драйва от SD соответствует около 30 Вт мощности. Если феррит не предназначен для работы на наших частотах – он вскипит практически за секунды.
Да, при такой мощности на резисторе и даже конденсаторе выделяется масса тепла – их нужно окунуть в жидкость для охлаждения.

Подробно, о расчёте количества витков для известных сердечников:

Хотя статья почти полностью посвящена экспериментальному методу подбора витков – она была бы не полна без инструкции как количество витков можно расчитать математически.
Для этого есть формулы, и даже онлайн-калькуляторы, однако мало кто из людей умеет ими правильно пользоваться.
Например, известный калькуляторчик GDT из Калькулятории: tqfp.org/calculatoria/gdt/
Обычно, всё посчитав он выдаёт пользователю какое-то непонятное значение, например 1 или 2 витка — которые более того не работают с трансформатором на практике.
Происходит это т.к. при вводе данных юзер не учитывается большое количество нюансов.
Например, графа «амплитуда индукции магнитного поля, мТл». Человек просто посмотрит это значение в даташите, например 490 mT для Epcos N87. Однако ввести его в калькулятор будет неправильно, ибо как минимум это значение для 25-ти °C – эта температура будет превышена как при летней погоде(50°C в корпусах приборов это норма), так и от потерь при работе – феррит может разогреваться до 80°C при макс. нагрузке. По даташиту, значение магнитной индукции при 100 градусах уже падает до 390 мТ…
Однако и это значение не подходит формуле. 🙂
Вот на этом графике, чуть поглубже в даташите видно, что область BH графика с линейной характеристикой лежит значительно ниже чем макс. значение(B-H curve — зависимость магнитного потока от мощности магнитного поля).
Уже после этой точки феррит начинает насыщаться и линейность теряется:

Число в калькулятор снижается уже в 3-й раз, и теперь достигает 300 миллиТесла. 🙂
Однако и это ещё не всё.
Теперь добавим погрешности, например формула расчитана на то, что частотой в ней будет синусоида… Однако мы подаём прямоугольник, и таковой представляет из себя большое количество синусоид большей частоты.
Т.е. значение, которое мы записываем в поле «Рабочая частота, кГц» уже не совсем соответствует требованиям формулы.
Сами сердечники ещё имеют погрешность, их проницаемость из-за manufacturing tolerance может плавать аж на 10-15% в зависимости даже не от партии к партии, а от кольца к кольцу.
Особенно в старых ферритах по типу отечественного М2000НМ.
Когда феррит имеет округлости в форме – ещё сложно точно измерить его сечение(это нужно делать проволочкой, а не штангенциркулем).
В итоге накапливаются доп. погрешности, скомпенсировать которые можно разве что ещё дополнительным снижением значения амп. магн. поля – например гоняя кольцо на 85% от амплитуды линейной области B-H графика при 100 градусах.
Итого, значение в формулу у нас упало аж до 255 мТ от оригинальных 490 мТ из даташита – практически в 2 раза.
Если забить в калькулятор данные для GDT в SimpleTesla с учётом вышеперечисленного – он выдаёт нам правильные 4 витка, которые отлично работают. 🙂

Главная проблема мат. расчётов – это то что на материалы редко можно найти такой подробный даташит как у Epcos N87,
не редко другие даташиты полностью упускают B-H график при 100°C, что делает расчёт каких-либо моточных изделий практически невозможным.
Без графика единственным надёжным вариантом остаётся лишь экспериментальный способ подбора витков.

Кстати, может возникнуть желание просто намотать витков побольше, дабы сердечник уж точно не уходил в насыщение(в сети можно встретить конструкции где у GDT по 10-20 витков), однако так делать не стоит – не достигая пределов по амплитуде поля мы по сути перестаём эффективно использовать возможности кольца.
Кроме того, лишняя индуктивность может стать источником звона уже на реальных транзисторах во время переключения тока.

Больше информации о расчёте витков для ферритовых трансформаторов можно найти по ссылкам ниже:
makingcircuits.com/blog/how-to-calculate-ferrite-transformer-for-smps/
vpayaem.ru/information19.html

Что же, я думаю теории будет достаточно – приступим к практике!

Тестирование кандидатов на замену P4:

На самом деле их не так много, без особого труда на рынке можно достать следующие марки:

TP4A от TDG Group

Параметрами по идее лучше чем P4 и N87, однако даташит на TP4A весьма скудный:
www.3 при 200 мТ, 100 кГц.
На 4-х витках держит переключение 100 кГц и 300 кГц, тест на прожиг так же проходит:

Стоят 7 UAH/штучку 18x10x8, что очень(!) дешево. 3 образца были куплены в РКС Компонентах. Отличное колечко!

PC40 от TDK

Он много где упоминается, но толкового даташита на материал мне найти не удалось, только вот это:
product.tdk.com/info/en/catalog/datasheets/ferrite_mn-zn_material_characteristics_en.pdf
Параметры на первый взгляд не плохие: 500 мТ индукция, 2300 ui проницаемость.

Но ведёт себя материал фигово, при 4-х витках на 100 кГц он почти насыщается – нужно доматывать виток.
Это значит что линейная область B-H графика у него лежит достаточно низко.
3 образца были куплены в 9В на радиорынке Караваевы Дачи, по 12 UAH/штучку.

EPCOS N87

Наверное, самый известный general purpose феррит, присутствующий на рынке уже почти 15 лет. 🙂
Примечательно, что хотя N87 и прочую линейку ферритов до сих пор приписывают конторе Epcos – та ещё в 2009-м была с потрохами выкуплена TDK и теперь является не более чем подразделением. Уже как 10 лет это TDK:
www.tdk-electronics.tdk.com/download/528882/71e02c7b9384de1331b3f625ce4b2123/pdf-n87.pdf

Тест колечко проходит, во время прожига не греется. Материал отличнейший, единственная его проблема – это цена.
Колечко 20x10x6 мм сегодня стоит 28 UAH, или же чуть больше $1/штуку.

ACME P4

О названии производителя:

Одному мне название напомнило мультфильм где койот гонялся за фиолетовой птицей? 😀

Назвать свою контору ACME – это ещё тот прикол. С 30-х и по 90-е года, когда США были мировым производителем товаров – это было собирательное для американского низкокачественного ширпотреба(от «american companies make everything»), который мог бабахнуть в руках или подвести в самый нужный момент. По этому у койота взрывался сам детонатор когда тот пытался бабахнуть птицу шашками с динамитом:

Сегодняшние китайские аналоги названия это NoName Brand или же Wun Hung-Lo Factory. 🙂
… но, не будем отвлекаться от темы ферритов.

Купить P4 сегодня уже напряг, но у меня ещё осталось около десятка сердечников. Конкретного даташита на материал нет, но по крупицам можно собрать необходимую информацию:
www.acme-ferrite.com.tw/en/material_p4.asp
www.acme-ferrite.com.tw/en/images/pro/p4material.pdf

На 100 кГц чуть-чуть не дотягивает, начинает сваливаться в насыщение – линейная область B-H графика у этого материала лежит достаточно низко, возможно даже ниже отметки в 300 мТ.
В принципе, какими-то фантастическими возможностями этот феррит не обладает – такой себе среднячок.
Популярность набрал сугубо из-за своей массовости и дешевизны, у нас продавался не дороже лежалых М2000НМ.

Советский М2000НМ

Запасы этого феррита наверное бесконечны. 🙂
Продаются в любом ларьке обеих радиорынков в Киеве, причем закупать можно чуть ли не оптовыми партиями. Большинство сердечников были изготовлены ещё в 80-е, и параметрами этот материал далеко не блещет.
Производитель даже не рекомендует применять его на частоте выше 100 кГц. Наш тест показывает следующую картину:

Как можно видеть – он вполне удовлетворительно держится и на частоте 300 кГц, но вот на 100 кГц при 4-х витках уже уходит в насыщение. Это влияет та самая низкая индукция насыщения, линейная область которой лежит ещё ниже. Однако, даже такой феррит вполне можно применять – достаточно намотать 6 витков вместо 4-х(уменьшить магнитную индукцию на 33%) и тот начнет выдавать честный прямоугольник. Вот сравнение сигналов с N87 на 4-х витках и М2000НМ при 6-ти:

На самом деле слабые параметры – это ещё не последняя проблема наших колечек. У этого феррита очень большие кристаллы, в отдельных случаях их даже видно невооруженным глазом, как те переливаются(можно было наблюдать на образцах ранних партий). Выливается это в большой разлёт параметров даже не от партии к партии, а прямо от кольца к кольцу. Я протестировал 5 колечек, и в насыщение на 100 кГц они уходили в разное время, наверное с разлётом в 10%, что очень не мало. Если гонять наш феррит на пределе возможностей то обязательно нужно проверять выходной сигнал осциллографом.

Примечательные ферромагнетики:

Большинство из них не предназначались производителем для интересуемых нами целей.
Это просто те материалы, которые мне удалось собрать по дому – однако давайте и их прогоним через стандартный тест, так сказать для расширения кругозора. 🙂

Распыленное железо

Наверное, любимая западня всех начинающих в силовой электронике. 🙂
Обычно такие кольца попадаются в желто-белом, или салатово-синем окрасе – новички принимают их за феррит и выкусывают из старых ATX блоков питания. Схемы на них естественно не запускаются, и когда человек идёт на форум – всем всё сразу понятно только по цвету колечка.
На самом деле, цветовые кода powdered iron колец предусматривают аж 13 вариантов, так что сугубо по цвету ориентироваться нельзя. Мне когда-то пападались полностью зелёные и чёрные кольца, которые тоже в итоге оказались распыленным железом и обеспечили увлекательные часы дебага. Проверить неизвестное кольцо наверняка можно только двумя способами: либо счистив краску надфилем(под ней будет блестящий металл), либо же проверив сигналы осциллографом.
В нашем тесте все 4 кольца выдают примерно похожую картину:

При 4-х витках кольцо распыленного железа сразу насыщается, т.к. основная фича этого материала – равномерно распределённые немагнитные зазоры, от чего проницаемость таких колец составляет всего 14-100 ui в зависимости от подтипа.
Ошибочно принято считать, что подобный материал годится не более чем для индукторов или фильтров синфазной помехи, глобально предназначаясь для частот сетевого диапазона 50-60 Гц.
На самом деле это заблуждение, данные колечки не представляют собой цельный кусок железа как сетевые трансформаторы – это железная пудра, которую смешивают с эпоксидкой и после заливают под давлением в форму. После схватывания получается материал с определёнными супер-способностям, а в частности:
1. Гранулы не находятся между собой в электрическом контакте, что драматически снижает нагрев этого материала от высокочастотных токов;
2. Мелкие гранулы в добавок имеют небольшие потери на перемагничивание, что позволяет распыленному железу работать на частотах вплоть до 500 кГц, а в случае отдельных материалов – до 2.5 МГц!
3. Т.к. это по прежнему железо – оно сохраняет высокую устойчиваость к магнитному полю, выдерживая вплоть до 1.6 Тесла(как у неодимовых магнитов), что очень впечатляет. Типичный магнитомягкий феррит уходит в насыщение ещё при 300 миллиТесла.

Дабы продемонстрировать работу этих колец на высоких частотах – я домотал первичку до 19-ти витков, кольцо перестало насыщаться и выдало тот самый прямоугольник 300 кГц. 🙂

Хотя это и работает, железо всё же сильно проигрывает ферритам если применяется как высокочастотный трансформатор. Можно заметить что на осциллограмме фронт прямоугольника более плавный нежели с ферритов, это вызвано тем что железо отфильтровывает резкий фронт тепловыми потерями(не пропускает высокочастотную составляющую прямоугольника). Железо так же имеет намного большие потери чем у феррита, прокачивая через кольцо 300 кГц на 10 нФ оно уже становится тёплым, а на тесте прожига в 30 Вт(драйв 100 нФ ёмкости) оно буквально вскипает за секунды.

Поставить железное колечко намеренно в качестве трансформатора могут только с целью снижения стоимости производства прибора, т.к. распыленное железо в разы дешевле изделий из ферритов.
Основное же направление в использовании – это намотка индукторов, и для этой цели powdered iron даже выигрывает у феррита. Из-за мощной устойчивости в 1.6 Тесла возможно мотать индукторы даже меньшего размера чем если бы они были из феррита с зазором.

Подробней ознакомиться с типами и цветовой маркировкой железных колец можно здесь:
www.coretech.com.ua/docs/coretech_iron_powder_cores_%5B2012%5D.pdf

Ш-образный феррит от импульсного блока питания

Казалось бы, большинство таких питальников работают на частоте 60-300 кГц, и ферриты от них вполне должны работать в качестве GDT… Однако, картина на осциллографе говорит об обратном, сигнал с него 1 в 1 как с железа. 🙂

На самом деле феррит здесь такой как нужно, эффект на осциллограмме вызван наличием зазора в магнитопроводе(по центру), что в десятки раз повысило магнитное сопротивление контура.
Получается так потому, что воздух и даже вакуум тоже имеют некоторую магнитную проницаемость – итого зазор не обрывает магнитный контур, а встраивается в него, изменяя параметры.
Кстати, проницаемость пустого пространства μ0 – это одна из фундаментальных констант нашей вселенной и составляет она 0.0000012566370614 H/m, или же 1 μi.

Здесь много текста относительно зазоров в сердечниках:

Для удобства расчётов трансформатора на сердечнике с зазором придумали такую штуку как эквивалентная проницаемость μe – кольцо воспринимается как сделанное из менее проницаемого материала, чтобы при том же сечении и длине магнитопровода получалось такое же магнитное сопротивление.
К примеру, если бы наш Ш-образный сердечник не имел зазора, но был сделан из материала с проницаемостью 75 ui – это 100% эквивалентно такому же сердечнику с проницаемостью 2200 ui, но с зазором 0.2 мм.
Исключив зазор такой хитростью – μe можно забивать в стандартную формулу обмоток для сердечника без зазора.

Кстати, у рассматриваемого ранее распыленного железа тоже проницаемость сугубо эквивалентная.
Чистое железо имеет проницаемость 500 μi, но дабы не иметь проблем с расчётом миллиона микроскопических зазоров в виде эпоксидки – материал сразу позиционируют как 75 μe.

Да, относительно феррита с зазором и распыленного железа может возникнуть вопрос:
Если эти сердечники выдерживают больший ток через первичку перед насыщением – почему тогда он сразу уходит в насыщение на осциллограммах?
Ответ прост – от проницаемости зависит то сколько индуктивности нам даёт каждый виток в первичке.
Если 4 витка вокруг 20x10x6 колечка N87(2200 ui) дают нам 30 мкГн, то такая же обмотка на кольце распыленного железа(75 ui) дадут нам всего 0.9 мкГн. Приложенный прямоугольник на такую первичку быстро взлетает по току и насыщает кольцо.

Дабы получить 30 мкГн например на пыльном железе(75 μe) – нам понадобится аж 133 витка… Но у железа есть фича – 1.6 Тесла индукция насыщения – именно на железе можно намотать в 5 раз меньше витков и железное колечко не будет насыщаться.
По этому в разделе про распыленное железо получилось выжать какой-никакой сигнал всего при 19-ти витках.

Феррит с зазором же – по прежнему выдерживает всего 300 мТ, так что ему 133 витка обязательны.
В чём же тогда смысл добавлять зазор ферриту?
«Зазорные» сердечники в основном используют для преобразователей в топологии flyback(обратоходовый преобразователь). Они работают по другому принципу нежели прямоходовые преобразователи(в т.ч. и GDT) – и зазор там нужен дабы пропуская большой ток через первичку запасать энергию в индуктивности.
Подробно flyback топологию в этой статье мы рассматривать не будем т.к. это займет не менее ещё одной статьи.

Достаточно сказать что ферритовые сердечники с зазором нет смысла использовать для forward преобразователей – вам просто придётся наматывать 100+ витков дабы скомпенсировать низкую проницаемость, вместо нескольких витков при замкнутом контуре.

Ферритовая бусина с USB кабеля

Достаточно большим сюрпризом оказались фильтры для кабелей, которые казалось бы – одна из самых бесполезных штуковин в электронике. Всё, что они делают на кабелях – это гасят небольшую толику излучения, которая проскакивает во время общения по USB шине. Фильтры были навязаны законом об EMC-совместимости, но на практике ничего не решающем т.к. эфир давно промышленно глушится миллионом дешевых китайских импульсных БП. С любого кабеля можно этот фильтр снять без последствий, а многие китайские кабеля и вообще производятся без него.

В любом случае, оказалось что феррит этих бусин просто идеально подходит на роль GDT!
В достаточно широком диапазоне 80-400 кГц он выдаёт идеальный прямоугольник при 4-х витках, и не греется даже если пропускать сквозь него 30 Вт в CW. Почему так, ведь по идее данный феррит должен обладать большими потерями? А просто, эти потери возникают только начиная с сотен МГц, т.к. даже стандартный полезный сигнал USB 2.0 это 12 МГц.
Для низкочастотного трансформатора это замечательное кольцо – т.ч. можно начинать курочить старые USB кабеля. 🙂

Думаю особенно пригодится начинающим, у кого возникают проблемы с поиском ферритовых колец хороших марок. Старые кабеля есть практически в каждом доме по целой связке.

Всего было протестировано 3 больших бусин и 1 мелкая, причем мелкая была снята уже с аудиокабеля – совершенно не понимаю что она там делала. Все 4 бусины прошли тест на отлично.

Стоит правда подметить, что годятся только литые бусины. Разборные и защёлкивающиеся хоть и сделаны из того же феррита – они часто не смыкаются до конца, образуя крохотный зазор как на Ш-образном феррите.
Помехи такая бусина наверняка будет глушить не менее эффективно, а вот проводить сигнал уже будет фигово.

П-образные ферриты от синфазных фильтров

Это ещё одно место, где повседневно можно встретить ферритовый сердечник.
Подобные фильтры ставят на сетевом входе импульсных блоков питания, где они отделяют высокочастотный шум генерации от проникновения обратно в сеть.
1. Первым на нашем тесте феррит от фильтра серии SU16VD от Kemet. От него удалось найти весьма адекватный даташит, однако упоминаются в нём лишь данные о помехоподавлении и ни капли о ферромагнетике который юзается:
content.kemet.com/datasheets/KEM_LF0021_SU16VD.pdf

Не смотря на то что там не имеется никаких зазоров – сердечник достаточно быстро уходит в насыщение.
Похоже, что это материал NiZn(никель-цинк), проницаемость которых обычно в районе 800 μi.
Такие ферриты обычно расчитаны на работу от 1 МГц и выше.

2. Этот сердечник был вытащен из фильтра японского блока питания 80-х годов, по всей видимости от древнего VHS видеомагнитофона. Он, в отличии от предыдущего выдаёт абсолютно адекватную форму сигнала при стандартном тесте, т.е. сделан из какой-то марки MnZn ферритов:

В итоге, всё что можно сказать о сердечниках из фильтров – это то что они могут попасться из самых разных материалов, что не удивительно, ведь от этого зависит полоса подавления.
Если и вытаскивать такие сердечники, то их стоит обязательно проверять.

Подведем итоги

Сказать по правде – я был весьма удивлен тем насколько схоже ведут себя мягкие ферриты.
На рынке доступно огромное количество материалов от самых разных производителей, материалы производятся по разным технологиям, имеют разный химический состав, и им даже даются брендовые имена…
Когда-то прямо были баталии на форумах, где народ спорил относительно марок одного и того же феррита MnZn: одни хаяли отечественную марку М2000НМ, мол та плохая и не годится никуда, а другие рядом обожествляли импортный Epcos N87. 🙂
На практике же оказалось проще — все мягкие ферромагнетики работают примерно одинаково.

Нет, конечно среди них есть различия: отличается амплитуда намагничивания, у них разная проницаемость, разные потери на перемагничивание, потери от токов Фуко и т.д… Учтя все параметры материала можно подобрать такой, который будет более оптимален в определённых условиях – например на частоте 5 кГц, 100 кГц, 500 кГц, или 2 МГц. Но в конечном итоге все эти материалы работают через одни и те же принципы электромагнетизма, и более того работают в широких диапазонах, очень хорошо перекрывая друг друга по возможностям.
Главное оказалось – это всегда правильно посчитать обмотку дабы избежать насыщения.

P.S. Статейка получилась просто ужасно раздутой, так что кто дочитал – молодцы. 🙂
Если у кого есть замечания или вопросы относительно материала – буду рад зачитать ваши комментарии.
Так же мне вседа можно написать на почту: [email protected]

Магнитодиэлектрики

С 2017 года ОАО “Завод Магнетон” приступил к производству сердечников на основе магнитодиэлектрика Молибден-пермаллоя марок МП60, МП100, МП140, МП160, МП250. Молибден-пермаллоевые сердечники служат основой моточных изделий: дросселей и трансформаторов. Максимальная допустимая диссипируемая энергия для заданного уровня накапливаемой энергии (индуктивность и ток) или коэффициент трансформации (напряжение и ток) определяют выбор материала сердечника. Рассеяние мощности обычно определяется в терминах максимального допустимого повышения температуры, минимальной допустимой добротности.

Молибден Пермаллоевые Порошковые (МПП) сердечники обеспечивают максимальную добротность Q при наименьших потерях в материале. МПП являются наиболее стабильными сердечниками при изменениях температуры и переменного магнитного потока. Материал имеет широкий диапазон значений магнитной проницаемости и рассматривается как исключительный для использования в выходных дросселях импульсных источников питания. Он применим на высоких частотах, включая мегагерцевый диапазон частот. МПП сердечники являются отличным выбором для прецизионно настраиваемых контуров звуковых частот, высокодобротных фильтров, нагрузочных катушек, фильтров радиопомех и многих других применений прецизионных индуктивностей.

С начала 50–х годов ОАО “Завод Магнетон” производит сердечники на основе карбонильного железа. По мере разработки новых марок карбонильного железа увеличивалось количество типоразмеров выпускаемых сердечников. В настоящее время завод производит броневые, чашечные, резьбовые подстроечные, стержневые, трубчатые, кольцевые сердечники и сердечники сложной конфигурации категорий качества «ОТК», «ВП», «ОС» из карбонильного железа марок Р–10, Р–20, Р–100Ф–2, Пс. Технология производства карбонильных сердечников и статистические методы управления технологическими процессами постоянно совершенствуются и обеспечивают качество продукции, производимой предприятием.

Система менеджмента качества ОАО «Завод Магнетон» построена на основе требований стандартов ИСО серии 9000 и охватывает все сферы деятельности и ресурсы предприятия, связанные с разработкой, производством и поставкой изделий из ферритов, магнитодиэлектриков, керамики и изделий на их основе.

Соответствие системы менеджмента качества требованиям ГОСТ ISO 9001-2011 и стандартам СРПП ВТ подтверждено сертификатами соответствия в системах сертификации ГОСТ Р, «Военный регистр» и «Военэлектронсерт».

Все отмеченное позволяет гарантировать безотказную работу карбонильных сердечников при воздействии нижеследующих внешних факторов:

• интервала температур от минус 60o до + 100oС
• относительной влажности воздуха до 95% при t=+35oС
• вибрации в диапазоне частот от 5 до 2500 Гц с ускорением до 180 м/с2 (18 g)
• многократных и одиночных ударов с ускорением до 1500 м/с2 (150 g)
• линейных нагрузок с ускорением до 980 м/с2 (100 g)

Сердечники должны быть надежно защищены от непосредственного воздействия влаги.

Перед герметизацией катушек индуктивности или аппаратуры сердечники должны быть подвергнуты подсушке в термостате при температуре не выше 100oС в течение 2–3 часов.

Использование и хранение сердечников, не имеющих влагозащиты, при относительной влажности свыше 80% или в условиях непосредственного воздействия влаги не допускается.

При соблюдении этих условий гарантийный срок на карбонильные сердечники устанавливается 15 лет с даты изготовления.

Кроме указанных в каталоге мы изготавливаем сердечники с параметрами, формой и размерами, соответствующими требованиям наших заказчиков.

Расчёт и изготовление трансформатора для импульсного блока питания

«Как-то лет в 12 нашёл я старый трансформатор, слегка перемотал его и включил. Энергосистема опознала нового радиотехника и приветливо моргнула всем домом. Вот так я и начал изучать силовую электронику». А тем временем традиционные линейные источники питания на силовых трансформаторах всё чаще стали вытесняться своими импульсными коллегами. При этом, что бы там не говорили авторитетные товарищи про многочисленные технические достоинства импульсных преобразователей, плюс у них только один — массогабаритные показатели. Всё остальное — сплошной минус. Однако этот единственный плюс оказался настолько жирным, что заслонил собой все многочисленные минусы, особенно в тех замесах, когда к электроустройствам не предъявляется каких-либо жёстких требований. Наиболее популярными среди радиолюбителей стали сетевые источники питания, собранные на микросхемах IR2153 и IR2155, которые представляют из себя самотактируемые высоковольтные драйверы, позволяющие получать полумостовые импульсные блоки питания мощностью до 1,5 кВт с минимальной обвязкой. И если сердце импульсного блока питания колотится внутри готовой буржуйской микросхемы, то главным, ответственным за электрохозяйство среди остальных наружных образований, безусловно, является правильно выполненный трансформатор. Для наших высокотоковых дел лучше всего применять трансформаторы с тороидальным магнитопроводом. В сравнении с другими сердечниками они имеют меньший вес и габариты, а также отличаются лучшими условиями охлаждения обмоток и повышенным КПД. Но самое главное — при равномерном распределении обмоток по периметру сердечника практически отсутствует магнитное поле рассеяния, что в большинстве случаев отметает потребность в тщательном экранировании трансформаторов. По сути дела, умных статей в сети на предмет расчёта импульсных трансформаторов великое множество, с картинками, формулами, таблицами и прочими авторитетными причиндалами. Наблюдаются в свободном доступе и многочисленные онлайн-калькуляторы на интересующую нас тематику. И снизошла б на нас благодать неземная, кабы вся полученная информация сложилась в наших любознательных головах в единое большое целое. Да вот, что-то не получается. Ништяк обламывается из-за того, что следуя этими различным компетентным источникам, мы устойчиво получаем на выходе и различные результаты. Вот и гуляют по сети идентичные радиолюбительские схемы импульсных блоков питания на IR2153 с идентичными заявленными характеристиками, трансформаторами на одних и тех же кольцах, но радикально не идентичным количеством витков первичных обмоток трансформаторов. А когда эти различия выражаются многими разами, то возникает желание «что-то подправить в консерватории». Объясняется это желание просто — существенной зависимостью КПД устройства от значения индуктивности, на которую нагружены ключевые транзисторы преобразователя. А в качестве этой индуктивности как раз и выступает первичная обмотка импульсного трансформатора. А для лучшего восприятия сказанного, приведу типовую схему источника питания на IR2153, не обременённую ни устройством защиты, ни какими-либо другими излишествами. Рис.1 Схема проверена временем и многочисленными опытами изрядно пощипанных током, неустрашимых радиолюбителей, так что не работать в ней — просто нечему. Ну и наконец, переходим к расчёту импульсного трансформатора. Мотать его будем на бюджетных низкочастотных ферритовых кольцах отечественного производителя 2000НМ или импортных — EPCOS N87, а для начала определимся с габаритной мощностью тороидального ферритового магнитопровода. Концепция выбора габаритной мощности с запасом в 10% от максимальной мощности в нагрузке, заложенная в режимы автоматического подбора сердечника в большинстве калькуляторов, хотя и не противоречит теоретическим расчётам, учитывающим высокий КПД импульсного трансформатора, но всё же наводит на грустную мысль о ненадлежащей надёжности и возможной скорой кончине полученного моточного изделия. Куда мне ближе трактовка этого параметра, описанная в литературе: Pгаб>1,25×Рн . Расчёты поведём исходя из частоты работы преобразователя IR2153, равной 50 кГц. Почему именно такой? Не ниже, потому что такой выбор частоты позволяет нам уложиться в достаточно компактные размеры ферритового сердечника, и при этом гарантирует полное отсутствие сигналов комбинационных частот ниже 30 кГц при работе девайса в составе качественной звуковоспроизводящей аппаратуры. А не выше, потому что мы пилоты… А феррит у нас низкочастотный и может почахнуть и ответить значительным снижением магнитной проницаемости при частотах свыше 60-70 кГц. Не забываем, что сигнал, на выходах ключей имеет форму меандра и совокупная амплитуда гармоник, с частотами в 3-9 раз превышающими основную, имеет весьма ощутимую величину. Параметры первичной обмотки трансформатора рассчитаем при помощи программы Lite-CalcIT, позволяющей, на мой взгляд, вполне адекватно оценить как размер сердечника, так и количество витков первичной обмотки. Результаты сведём в таблицу.  Мощность блока    питания, Вт    Размеры кольца, мм ;    (габаритная мощность, Вт)    Количество витков    первичной обмотки    Индуктивность     обмотки, мГн 25  R 20×12×6 2000НМ (33,8 Вт)   R 22,1×13,7×6,35 №87 (51,5 Вт)  208 (d=0,25мм)   152 (d=0,25мм)   51,9 30,9 50  R 22,1×13,7×12,5 №87 (100,1 Вт)   R 22,1×13,7×7,9 №87 (63,9 Вт)   R 27×18×6 2000НМ (85,3 Вт)  78 (d=0,35мм)   122 (d=0,35мм)   185 (d=0,35мм)   15,9 24,8 32,8 100  R 28×16×9 2000НМ (136 Вт)   R 32,0×20,0×6,0 №27 (141 Вт)  93 (d=0,5мм)   139 (d=0,5мм)   17,0 19,3 200  R 28×16×18 2000НМ (268 Вт)   R 29,5×19,0×14,9 №87 (297 Вт)   R 30,5×20,0×12,5 №87 (265 Вт)   R 34,0×20,5×10,0 №87 (294 Вт)   R 34,0×20,5×12,5 №87 (371 Вт)   R 38×24×7 2000НМ (278 Вт)  47 (d=0,7мм)   52 (d=0,7мм)   62 (d=0,7мм)   61 (d=0,7мм)   49 (d=0,7мм)   102 (d=0,7мм)   8,7 7,8 8,9 8,3 6,7 13,2 400  R 36,0×23,0×15,0 №87 (552 Вт)   R 38×24×14 2000НМ (565 Вт)   R 40×25×11 2000НМ (500 Вт)  42 (d=1,0мм)   51 (d=1,0мм)   61 (d=1,0мм)   5,2 6,6 7,6 800  R 40×25×22 2000НМ (998 Вт)   R 45×28×16 2000НМ (1036 Вт)   R 45×28×24 2000НМ (1580 Вт)  31 (d=1,6мм)   37 (d=1,6мм)   25 (d=1,6мм)   3.9 4,1 2,8 1500  R 50,0×30,0×20,0 №87 (1907 Вт)   R 58,3×32,0×18,0 №87 (2570 Вт)  21 (d=2×1,5мм)   18 (d=2×1,5мм)   2,0 1,5 Как следует мотать первичную обмотку трансформатора? Рис. 2   а) б) в) г) д) Если используются кольца 2000НМ отечественного производителя, то для начала — посредством наждачной бумаги скругляем наружные острые грани до состояния, приведённого на Рис.2 а). Далее на кольцо следует намотать термостойкую изоляционную прокладку (Рис.2 б). В качестве изоляционного материала можно выбрать лакоткань, стеклолакоткань, киперную ленту, или сантехническую фторопластовую ленту. Для буржуйских колец фирмы EPCOS первые два пункта практической ценности не имеют. Настало время намотать однослойную обмотку «виток к витку» (Рис.2 в). Обмотка должна быть равномерно распределена по периметру магнитопровода — это важно! Если в закромах радиолюбительского хозяйства не завалялся обмоточный провод необходимого диаметра, то обмотку можно намотать сразу в два, или несколько проводов меньшего диаметра (Рис.2 г). Не забываем, что зависимость тока от диаметра квадратичная и если, к примеру, нам надо заменить провод диаметром 1мм, то это будет не два провода по 0,5мм, а четыре (или два провода по 0,7мм). Ну и для завершения первичного процесса поверх первичной обмотки трансформатора наматываем межобмоточную прокладку — пару слоёв лакоткани или другой изолирующей ленты (Рис.2 д). А вот теперь мы плавно переходим к выполнению второй части упражнения. Казалось бы, расчёты количества витков вторичной обмотки импульсного трансформатора настолько банальны и очевидны, что, как говаривал товарищ Мамин-Сибиряк — «яйца выеденного не стоят». Да только вот опять — не складываются куличики в пирамидку, потому как далеко не каждый источник информации радует ожидаемым результатом. Поэтому для начала приведём формулу зависимости выходного напряжения от соотношения количества витков обмоток: W1    (Uвх — Uдм1)/2 — Uнас , W2         (Uвых+Uдм2) где Uвх — значение выпрямленного напряжения сети, равное 1,41×220≈310В, Uдм1 — падение напряжения на входном диодном мосте ≈ 1В, Uдм2 — падение напряжения на выходном диодном мосте ≈ 1В, Uнас — напряжение насыщения на ключевом транзисторе ≈ 1,6В. Подставив значения, получаем конечную формулу W2 = W1×(Uвых+1)/153. Это формула верна для случаев, когда мы хотим получить расчётное значение выходного напряжения на холостом ходу. Если же данный параметр нас интересует при максимальном токе нагрузки, то практика показывает, что количество витков вторичной обмотки следует увеличить на 10%. Теперь, что касается диаметра провода вторичной обмотки трансформатора. Диаметр этот достаточно просто вычисляется по формуле: D = 1,13×√ I / J, где I — ток обмотки, а J — параметр плотности тока, напрямую зависящий от мощности трансформатора и принимающий для кольцевых сердечников значения: ≈4,5 для мощностей до 50Вт;  ≈4 для 50-150Вт;  ≈3,25 для 150-300Вт и  ≈2,75 для 300-1000Вт. И в завершении приведу незамысловатый калькулятор для расчёта параметров вторичной обмотки импульсного трансформатора. Точно так же, как и в случае с первичной обмоткой — вторичная должна быть как можно более равномерно распределена по периметру магнитопровода. Количество вторичных обмоток ограничено только размерами магнитопровода. При этом суммарная величина снимаемых с обмоток мощностей не должна превышать расчётную мощность трансформатора. При необходимости поиметь двуполярный источник питания, обе обмотки следует мотать одновременно, затем присовокупить начало одной обмотки к концу другой, а уже потом направить это соединение, в зависимости от личных пристрастий — к земле, средней точке, общей шине, корпусу, или совсем на худой конец — к GND-у. Ну что ж, с трансформатором определились, пора озадачиться полным джентльменским набором настоящего мужчины — плавками с меховым гульфиком, а главное, непосредственно импульсным блоком питания, оснащённым такими значимыми прибамбасами, как устройства мягкого пуска и защиты от токовых перегрузок и КЗ. Всё это хозяйство подробно опишем на странице Ссылка на страницу.

Конструирование импульсных источников питания – ЧАСТЬ 5

Если преобразователь двухтактный, то на трансформатор подаются импульсы переменной полярности одинаковой амплитуды. Первый импульс вызовет некоторое остаточное намагничивание сердечника — остаточную индукцию +1}^., но другой знак. То есть сердечник перемагнитился. Следующий импульс вызовет остаточную индукцию +Βο„ — с обратным знаком по отношению к остаточной индукции, вызванной вторым импульсом. Далее, с каждым следующим импульсом тока остаточная индукция будет равна ±В_0СТ, причем ее знак станет определяться знаком соответствующих импульсов тока. Нарастания величины остаточной индукции не происходит. Конечно, в каждом импульсе какая-то часть полезной энергии’ затрачивается на компенсацию предыдущей остаточной индукции и создание новой. Это несколько снижает КПД, но не приводит к большим неприятностям.

В однотакгных преобразователях и, в частности, в обратноходовом картина существенно меняется. Все импульсы тока имеют один знак. Для нормальной работы преобразователя каждый импульс должен обеспечить за время своего действия размах величины индукции В_имп. Если сердечник был первоначально размагничен, то максимальная индукция сердечника в первом импульсе равна В_иип.. Однако за все надо платить — введение зазора уменьшает магнитную проницаемость сердечника в десятки раз — это приводит к увеличению габаритов и количества витков обмоток (не в такой, правда, степени, как снижение В_имп).

•    Подавляющее большинство разработчиков, вертя в руках неопробованный сердечник будущего трансформатора, задаются двумя главнымопросами какой зазор должен быть для «большей лучшесги» и сколько витков надо намотать в первичной обмотке.

Весьма часто перед тем, как эти вопросы становятся главными, человек старательно штудирует литературу, пытается разобраться во множестве формул, силясь вспомнить школьный курс физики, и даже обнаруживает, что существуют САПР для расчета трансформаторов. Он пытается что-то считать и, наконец, получает величину ширины оптимального зазора 0,0111 мм. С одной стороны, становится понятным, что реализовать такой малый зазор (и вдобавок стабильный по температуре и времени) на практике весьма сложно, а с другой стороны — он же оптимальный… В конце концов, для организации зазора начинают использоваться кусочки бумаги.

Оставляя в стороне эмоции, по поводу силового трансформатора можно сказать следующее. Для того чтобы иметь нормальный трансформатор для хорошо работающего -источника, надо правильно определить такие параметры трансформатора:

•    материал и форму (тип) сердечника;

•    габаритную мощность сердечника;

•    величину немагнитного зазора;

•    количество витков в обмотках;

•          и, наконец, конструкцию — т. е. как разместить обмотки, как их . наматывать и как изолировать.

4.1.                                                  Материал сердечника

Как уже говорилось, в настоящее время лучше всего использовать] ферриты. Феррит должен иметь низкие потери, высокую начальную! магнитную проницаемость mn и высокую индукцию насыщения Bs. > При работе на частотах порядка 100 кГц наилучшими материалами – являются отечественные НМС1, НМС2 (аналогичный импортный — ‘ ЗС8). Основные характеристики отечественных ферритов приведены в табл. 3.4 [4].. При прочих равных условиях более «закрытый» сердечник (т. е. сердечник, в котором большая часть силовых магнитных линий проходит не по воздуху, а через феррит) даст меньшую индуктивность рассеяния. Наилучшими с этой точки зрения являются сердечники типа PQ. Для Ш-образных сердечников наименьшую величину Lpu имеют сердечники, у которых площадь окна близка к площади сечения керна. Однако такие сердечники, как и сердечники типа! PQ, не позволяют при необходимости разместить несколько вторичных обмоток. Увеличение типоразмера приводит к увеличению потерь в феррите, поскольку эти потери прямо зависят от объема феррита в сердечнике. Поэтому при большом количестве вторичных обмоток приходится выбирать сердечники с большей относительной площадью окна типов ЕС, ETD. Вполне приемлемые величины Ц* получаются при использовании отечественных сердечников типа КВ (импортный аналог RH). Если источник должен иметь небольшую толщину, то выбираются низкопрофильные сердечники типа EFD. В любом случае лучше выбирать сердечник в комплекте с каркасом для обмоток.

4.3.                                                   Габаритная мощность

Габариты сердечника (т. е. типоразмер при выбранном типе) определяются двумя критериями. Во-первых, сердечник не должен перегреваться при максимальной выходной мощности и, во-вторых, окно должно иметь достаточную площадь для размещения всех обмоток трансформатора. После того как намотана пара десятков различных трансформаторов, разработчик практически безошибочно может определить типоразмер сердечника. Если такого опыта нет, то для сетевых обратноходовых источников с небольшим количеством вторичных обмоток можно рекомендовать такой приближенный критерий выбора сердечника по сечению керна: 0,035 см²/Вт для мощностей до 20 Вт и 0,02 см² /Вт при мощности от 20 до 50 Вт.

Площадь заполнения окна сердечника, S_Mn, определяется формулой

где d, — диаметр провода i-й обмотки с учетом изоляции, п, — количество витков i-й обмотки, 1„ — толщина слоя изоляции, п„ — общее количество слоев изоляции, h_0lc — высота окна с учетом каркаса, — коэффициент заполнения, обычно равный 1,1…1,5 и зависящий от аккуратной намотки трансформатора.

Площадь окна сердечника с учетом каркаса, S_0K, должна быть больше площади заполнения окна S_m· Вели это условие не выполняется, необходимо выбрать сердечник с большим относительным размером окна, или (что хуже с точки зрения потерь в феррите) выбрать больший типоразмер того же типа сердечника.

4.41 Величина немагнитного зазора

Теоретически для каждого сердечника при заданной мощности и заданной индуктивности первичной обмотки существует оптимальная величина немагнитного зазора при которой обеспечиваются небольшие потери и надо наматывать не очень большое количество витков. Такие оптимальные величины I, могут находиться в пределах от сотых до десятых долей мм. К сожалению, не всегда можно отыскать материал для изготовления немагнитной прокладки с толщиной, в точности равной рассчитанному I,. При I, < 0,1 мм это может стать проблемой — ведь прокладка должна сохранять толщину при изменении температуры, влажности и усилия крепления половинок сердечника. Если толщина прокладки изменяется, зазор становится неоптимальным. Поэтому для мощностей до 50 Вт зазор обычно выбирается в пределах 0,12…0,3 мм. Эта величина несколько отличается от оптимальной, но ее сравнительно легко сделать практически неизменной при изменении внешних условий. Следует заметить, что многие типы сердечников выпускаются в варианте с зазором, для чего высота центрального керна делается несколько меньше высоты боковых пластин. И для таких сердечников ширина зазора обычно порядка 0,12…0,3 мм.

Если в сердечнике не предусмотрен немагнитный зазор, то в качестве материала прокладки для него удобно использовать одностороннюю липкую бумажную ленту, продаваемую в магазинах электроники. Ее толщина 0,12 мм, что дает ширину зазора 0,24 мм (поскольку прокладка ставится как в центральный керн, так и в боковые пластины сердечника). Опыт нескольких лет эксплуатации показывает, что такой материал удовлетворительно «держит толщину» как по температуре, так и по времени. Для сведения любителей просто бумажек — толщина листа бумаги для принтеров порядка 0,09 мм.

Источник: Под редакцией А. Я. Грифа, Оригинальные схемы и конструкции. Творить вместе! — М.: СОЛОН-Пресс, 2004. – 200 с.: ил. – (Серия «СОЛОН – РАДИОЛЮБИТЕЛЯМ», вып. 23)

Руководство по выбору материала ферритового сердечника

для SMPS

В этом посте мы узнаем, как выбрать материал ферритового сердечника с правильными характеристиками для обеспечения надлежащей совместимости с данной схемой SMPS

Почему ферритовый сердечник

Феррит — прекрасное вещество сердечника для трансформаторов , инверторы и катушки индуктивности в частотном диапазоне от 20 кГц до 3 МГц, благодаря преимуществам снижения затрат на сердечник и минимальных потерь в сердечнике.

Феррит — эффективный материал для высокочастотных (от 20 кГц до 3 МГц) инверторных источников питания.

Ферриты следует использовать в методе насыщения для работы с низким энергопотреблением и низкой частотой (<50 Вт и 10 кГц). Для обеспечения высокой мощности конфигурация с двумя трансформаторами, использующая обмотанный лентой сердечник в качестве насыщающего сердечника и ферритовый сердечник в качестве выходного трансформатора, обеспечивает оптимальное исполнение.

Модель с двумя трансформаторами обеспечивает исключительную эффективность, фантастическую частотную стойкость и минимальные потери при переключении.

Ферритовые сердечники обычно используются в версиях трансформаторов с обратным ходом, которые обеспечивают минимальную стоимость сердечника, снижение затрат на схему и максимальный КПД по напряжению.Порошковые сердечники (MPP, High Flux, Kool Mμ®) обеспечивают более мягкое насыщение, большее значение Bmax и более благоприятную постоянство температуры и часто являются предпочтительным вариантом для ряда применений обратного хода или индукторов.

Высокочастотные источники питания, инверторы и преобразователи, предлагают более низкую цену, меньший вес и конструкцию по сравнению с традиционными вариантами питания на 60 и 400 Гц.

Несколько ядер в этом конкретном сегменте представляют собой типичные конструкции, часто используемые в профессии.

МАТЕРИАЛЫ СЕРДЕЧНИКА

Материалы F, P и R, обеспечивающие минимальные недостатки сердечника и максимальную плотность потока насыщения, рекомендуются для работы с высокой мощностью / высокими температурами. Дефицит сердечника материала P снижается с температурой до 70 ° C; Потери материала R снижаются до 100 ° C.

Материалы

J и W обеспечивают превосходный импеданс для широких трансформаторов, что делает их также рекомендованными для низкоуровневых силовых трансформаторов.

ГЕОМЕТРИЯ СЕРДЕЧНИКА

1) ГЕРМЕТИЧЕСКИЕ ЯДЕРЫ

Гильзы для горшков производятся таким образом, чтобы в значительной степени окружать намотанную катушку.Это облегчает защиту катушки от воздействия электромагнитных помех извне.

Пропорции сердечника горшка практически полностью соответствуют спецификациям IEC, чтобы гарантировать взаимозаменяемость между компаниями. На рынке представлены как простые, так и печатные бобины
, а также монтажное и сборочное оборудование.

Из-за своей компоновки ядро ​​потенциометра обычно более дорогое по сравнению с другими форматами аналогичного размера. Ядра электролизера для значительного энергоснабжения труднодоступны.

2) ДВОЙНАЯ ПЛИТА И СЕРДЕЧНИКИ RM

Сплошные сердечники центральной стойки со стенками похожи на сердечники горшков, но при этом имеют минимизированный сегмент на любой части юбки. Значительные входы позволяют размещать провода большего размера и способствуют отводу тепла от установки.

Сердечники RM похожи на сердечники электролизера, но предназначены для уменьшения площади печатной платы, что позволяет сократить пространство для установки как минимум на 40%.

Доступны печатные или простые шпульки.Простые зажимы на 1 шт. Обеспечивают беспроблемное строительство. Нижний контур достижим.

Прочная средняя часть обеспечивает меньшие потери в сердечнике, что, в свою очередь, устраняет накопление тепла.

3) EP CORES

EP Сердечники представляют собой круглые кубические конструкции с центральной стойкой, которые полностью окружают катушку, за исключением выводов печатной платы. Особый внешний вид устраняет влияние трещин воздушного потока, образовавшихся на сопрягаемых стенках магнитной дорожки, и дает вам более значительное отношение объема к абсолютной используемой площади.Защита от RF — это очень хорошо.

4) PQ CORES

Ядра PQ предназначены исключительно для импульсных источников питания. Компоновка обеспечивает максимальное соотношение объема к площади намотки и площади поверхности.

Таким образом, оптимальная индуктивность и поверхность обмотки достигаются при абсолютно минимальном размере сердечника.

В результате сердечники обеспечивают оптимальную выходную мощность при минимальной массе и габаритах смонтированного трансформатора, а также занимают минимальный уровень места на печатной плате.

Установка с помощью катушек с печатной схемой и зажимов с одной битой стала простой. Эта экономичная модель обеспечивает гораздо более однородное поперечное сечение; следовательно, ядра часто работают с меньшим количеством горячих позиций по сравнению с другими раскладками.

5) E CORES

E Сердечники дешевле, чем сердечники электролизера, но при этом имеют аспекты простой намотки бобины и несложной сборки. Для использованных катушек с этими сердечниками возможна групповая намотка.

Жилы E никогда, тем не менее, не имеют самозащиты. Макеты ламинирования размера E предназначены для размещения имеющихся в продаже бобин в прошлом и предназначены для соответствия тиснению на полосах обычных размеров ламинирования.

Также можно найти метрические размеры и размеры DIN. Сердечники E обычно заделываются с различной консистенцией, обеспечивая различные площади поперечного сечения. Шпульки для этих различных площадей поперечного сечения, как правило, доступны в продаже.

Сердечники

E обычно устанавливаются в уникальной ориентации, в случае предпочтения — с низким профилем.
Шпульки для печатных плат можно найти для низкопрофильной фиксации. Сердечники

E хорошо известны благодаря своей более доступной цене, удобству сборки и намотки, а также организованному преобладанию ассортимента оборудования.

6) ЯДРА PLANAR E

Жилы Planar E можно найти практически во всех стандартных измерениях IEC, а также в некоторых дополнительных емкостях.

Материал Magnetics R идеально подходит для плоских форм благодаря уменьшенным потерям в сердечнике переменного тока и минимальным потерям при 100 ° C.

Планарные схемы в большинстве случаев имеют низкое число витков и приемлемое рассеивание тепла по сравнению со стандартными ферритовыми трансформаторами, и по этой причине идеальные конструкции для пространства и эффективности приводят к увеличению плотности потока. В этих вариантах общее преимущество материала R.

Размах опор и высота окна (пропорции B и D) гибкие для индивидуальных целей без использования новых инструментов. Это позволяет разработчику точно настроить окончательные спецификации сердечника, чтобы они точно соответствовали высоте плоского стека проводников, при этом не было лишнего места.

Зажимы и слоты для зажимов предлагаются во многих случаях, что может быть особенно эффективно для создания прототипов. Кроме того, I-ядра являются предлагаемым стандартом, что обеспечивает еще большую гибкость в компоновке.

Планарные узоры E-I пригодятся для обеспечения эффективного смешивания граней при крупномасштабном производстве, а также для создания сердечников индуктивности с зазорами, в результате чего необходимо тщательно учитывать проседания окантовки из-за планарной структуры.

7) ЯДРА EC, ETD, EER И ER

Эти типы шаблонов представляют собой смесь между сердечниками E и сердечниками потенциометра.Как и сердечники E, они создают огромный зазор с обеих сторон. Это дает достаточно места для проводов большего размера, необходимых для импульсных источников питания с пониженным выходным напряжением.

Кроме того, он гарантирует циркуляцию воздуха, который сохраняет конструкцию более холодной.

Средняя часть круглой формы, очень похожа на стержень горшка. Одним из положительных аспектов круглой центральной стойки является то, что обмотка имеет меньший период хода вокруг нее (на 11% быстрее) по сравнению с проводом вокруг центральной стойки квадратного типа с очень той же площадью поперечного сечения.

Это снижает потери в обмотках на 11%, а также позволяет сердечнику справляться с улучшенными выходными характеристиками. Круглая центральная опора дополнительно минимизирует остроконечные складки в меди, возникающие при намотке на центральную опору квадратного типа.

8) ТОРОИДЫ

Тороиды рентабельны в производстве; следовательно, они являются наименее дорогостоящими из наиболее подходящих конструкций сердечников. Поскольку в шпульке нет необходимости, дополнительные расходы и затраты на установку незначительны.

Обмотка комплектуется на тороидальном намоточном оборудовании. Атрибут экранирования довольно хорош.

Обзор

Геометрия феррита предоставляет вам огромный выбор размеров и стилей. При выборе сердечника для использования источника питания необходимо оценить характеристики, указанные в таблице 1.

ВЫБОР РАЗМЕРА СЕРДЕЧНИКА ТРАНСФОРМАТОРА

Мощность обработки сердечника трансформатора обычно зависит от его продукта WaAc, в котором Wa — это предлагаемое пространство окна сердечника, а Ac — полезное пространство поперечного сечения сердечника.

В то время как приведенное выше уравнение позволяет изменять WaAc в зависимости от конкретной геометрии сердечника, метод Pressman использует топологию как фундаментальный фактор и позволяет производителю определять плотность тока.

ОБЩАЯ ИНФОРМАЦИЯ

Идеальный трансформатор — это всего лишь такой трансформатор, который обещает минимальное повреждение сердечника и требует минимального объема помещения.

На потери в конкретном сердечнике, в частности, влияет плотность потока и частота.Частота — решающий фактор для трансформатора. Закон Фарадея указывает, что с увеличением частоты соответственно уменьшается плотность потока.

Основные убыточные сделки уменьшаются намного больше в случае падения плотности потока по сравнению с увеличением частоты. В качестве иллюстрации, когда трансформатор работает на частоте 250 кГц и 2 кГс на материале R при 100 ° C, отказы сердечника, вероятно, составят около 400 мВт / см3.

Если бы частота была сделана дважды и не пострадали бы большинство других ограничений, в результате закона Фарадея, плотность потока, вероятно, оказалась бы 1 кГс, а результирующие потери в активной зоне составили бы примерно 300 мВт / см3.

Стандартные ферритовые силовые трансформаторы имеют ограничения по потерям в сердечнике в диапазоне от 50 до 200 мВт / см3. Планарные модели могут работать намного более уверенно, до 600 мВт / см3, благодаря более выгодному рассеиванию мощности и значительно меньшему количеству меди в обмотках.

ЦЕПЬ Категории

Ряд основных обратных связей в нескольких цепях: Двухтактная схема эффективна, поскольку устройство вызывает двунаправленное использование сердечника трансформатора, обеспечивая выход с уменьшенной пульсацией.Несмотря на это, схема очень сложна, и насыщение сердечника трансформатора может привести к пробою транзистора, когда силовые транзисторы обладают неодинаковыми коммутационными свойствами.

Цепи прямой связи дешевле по стоимости, поскольку в них используется всего один транзистор. Пульсации минимальны из-за того, что в трансформаторе течет очевидно стабильное состояние тока, независимо от того, включен ли транзистор или нет. Схема обратного хода проста и доступна по цене. Кроме того, значительно меньше проблем с электромагнитным излучением.Несмотря на это, трансформатор больше, а пульсации более значительны.

ДВИГАТЕЛЬНАЯ ЦЕПЬ

Обычная двухтактная схема представлена ​​на рисунке 2A. Напряжение питания является выходным сигналом сети IC или часами, которые попеременно включают и выключают транзисторы. Высокочастотные прямоугольные волны на выходе транзистора в конечном итоге улучшаются, генерируя постоянный ток.

СЕРДЕЧНИК В ЦЕПИ С ТЯГКОМ НАПРЯЖЕНИЕМ

Для ферритовых трансформаторов на частоте 20 кГц обычно используется хорошо известный процесс, в котором используется уравнение (4) с уровнем плотности потока (B) не более ± 2 кГс.

Это можно обозначить по цветному участку петли гистерезиса на рисунке 2B. Эта степень B выбрана главным образом потому, что ограничивающим аспектом выбора сердечника с этой частотой являются потери в сердечнике.

При 20 кГц, если трансформатор идеально подходит для плотности потока около насыщения (как это делается для схем с меньшей частотой), сердечник будет испытывать неконтролируемый скачок температуры.

По этой причине меньшая рабочая плотность потока 2 кГс в большинстве случаев ограничивает потери в сердечнике, следовательно, способствует доступному повышению температуры в сердечнике.

Выше 20 кГц потери в сердечнике максимальны. Для выполнения SPS на повышенных частотах важно обеспечить интенсивность магнитного потока в сердечнике менее ± 2 кг. На рисунке 3 показано снижение уровня магнитного потока для магнитного феррита типа «P», жизненно важного для обеспечения постоянных потерь в сердечнике 100 мВт / см3 на различных частотах с оптимальным скачком температуры 25 ° C.

В схеме прямой связи, показанной на рисунке 4A, трансформатор работает в 1-м квадранте контура гистерезиса. (Рис. 4B).

Униполярные импульсы, подаваемые на полупроводниковый прибор, приводят к тому, что сердечник трансформатора получает питание от значения BR, близкого к насыщению. Когда импульсы уменьшаются до нуля, ядро ​​возвращается к своей скорости BR.

Чтобы поддерживать высокий КПД, индуктивность первичной обмотки поддерживается на высоком уровне, что помогает снизить ток намагничивания и уменьшить просадку проводов. Это подразумевает, что сердечник должен иметь нулевое или минимальное отверстие для воздушного потока.

(PDF) Повышение проницаемости ферритовых сердечников, используемых в импульсных источниках питания

Research Journal of Applied Sciences, Engineering and Technology 13 (10): 800-806, 2016

DOI: 10.19026 / rjaset.13.3356

ISSN: 2040-7459; e-ISSN: 2040-7467

© 2016 Maxwell Scientific Publication Corp.

Отправлено: 1 августа 2016 г. Принято: 2 сентября 2016 г. Опубликовано: 15 ноября 2016 г.

А. Таха, Кафедра электроэнергии и машин, факультет of Engineering, Каирский университет, Гиза

12613, Египет

Эта работа находится под лицензией Creative Commons Attribution 4.0 International License (URL: http: // creativecommons.org / licenses / by / 4.0 /).

800

Исследовательская статья

Повышение проницаемости ферритовых сердечников, используемых в импульсных источниках питания

А. Таха, А. Махгуб, О. Махгуб и Э. Абулзахаб

Кафедра электроэнергии и машин, факультет инженерии , Каирский университет,

Гиза 12613, Египет

Аннотация: В этом исследовании предлагаются два метода увеличения проницаемости ферритовых сердечников, используемых в импульсных источниках питания

.Первый метод основан на принципе магнитного встряхивания, когда магнитное поле переменного тока

накладывается на магнитопровод. Этот метод дает хорошие характеристики при экранировании, но все же

сталкивается с некоторыми техническими трудностями при использовании импульсных источников питания. Второй метод основан на наложении

составляющей магнитного поля постоянного тока, эквивалентной основной составляющей постоянного тока, протекающей в основной обмотке

импульсного источника питания.Этот метод подтвержден для уменьшения пульсаций тока индуктора источника питания на

68% при уменьшении размера сердечника обмотки.

Ключевые слова: смещение постоянного тока, магнитная проницаемость, магнитное встряхивание, импульсные источники питания

ВВЕДЕНИЕ

Принцип магнитного сотрясения

давно применяется в области магнитного экранирования (Cohen, 1967;

Tashiro and Sasada , 2005). Теперь доказано, что

, применяя магнитное встряхивание, может увеличить эффективную проницаемость

аморфных материалов, используемых в магнитном экранировании

.Интерес к применению такого метода в магнитном экранировании

вызван повышенной ценой магнитных материалов с высокой проницаемостью

, используемых в магнитном экранировании

. В Cohen (1967) было экспериментально доказано

, что процесс магнитного встряхивания

может улучшить проницаемость материала, как следствие, эффект магнитного экранирования

ниже и выше приложенной частоты сотрясающего поля

.

В магнитном экранировании процесс магнитного сотрясения

включает наложение переменного магнитного поля

(H

s

) на поле возмущения. Было показано, что

приводит к пятикратному увеличению проницаемости (Kelha

et al., 1980). Это повышение проницаемости из-за сотрясения

может быть оправдано сохранением доменов в движении

. Это движение предотвращает замораживание доменной стенки

на дефекте решетки (Cohen, 1967; Bozorth, 1968).

В этом исследовании показано, что этот принцип

в равной степени применим к ферритовым материалам, используемым в приложениях силовой электроники

. В отличие от чистого железа (с



r

= 200000) и Metglass (с 

r

= 1000 000) проницаемость ферритов

(с

r

= 1600 ) относительно

низкий. Ферриты

превосходно подходят для высокочастотных применений из-за их плохой электропроводности и, следовательно, более низких потерь тока на вихревые

.Если бы проницаемость материалов из феррита

увеличилась, это привело бы к меньшему размеру сердечника

и меньшему количеству витков обмотки сердечника

. Кроме того, изучается эффект наложения магнитного поля постоянного тока

на сердечник, чтобы исследовать его влияние на характеристики катушки в источниках питания постоянного / постоянного тока

. Сообщается об обоих методах

, которые могут быть эффективными для уменьшения размера ядра в электронных приложениях

.

КОНСТРУКЦИЯ СИСТЕМЫ

На рисунке 1 показана конструкция системы. Он

состоит из ферритового сердечника с тремя обмотками. Используемый сердечник

представляет собой форму ETD39, изготовленную из материала N87 (TDK

EPCOS, 2006). Обмотка (W1) — это основная обмотка, которую

возбуждает низкочастотным синусоидальным сигналом. Его ток

измеряется и подается на X-канал осциллографа

для представления магнитного поля (H

m

).

Обмотка (W2) — это обмотка качающегося поля, она

возбуждается высокочастотным синусоидальным сигналом. Напряжение на обмотке

(W3) интегрируется во времени для получения магнитного потока

. Выход интегратора подается на канал Y-

осциллографа для представления плотности потока

(B). Токи возбуждения получаются от двух усилителей Power

(PA). Эти усилители мощности питаются от двух функциональных генераторов

(FG1 и FG2).Количество

витков

трех катушек составляет 300, 300 и 60 соответственно.

ВЛИЯНИЕ МАГНИТНОЙ ВСТРЕЧИ НА

FERRITE CORE

Чтобы продемонстрировать влияние магнитного сотрясения на ферритовый сердечник

, установка, описанная в предыдущем

Импульсные силовые трансформаторы с ферритовым сердечником

, 3,5 рупий за штуку Risav Electronics

Ferrite Импульсные силовые трансформаторы с сердечником, 3,5 рупий за штуку Risav Electronics | ID: 12797

1

Спецификация продукта

Частота	100 кГц
Материал	Ферритовый сердечник

Описание продукта

Мы — компания с хорошей репутацией, предлагающая импульсные силовые трансформаторы , которые обычно используются для регулирования выходной мощности источника питания.Предлагаемые нами продукты высоко ценятся для приложений беспроводной связи VHF. Эти предлагаемые Импульсные Силовые Трансформаторы разработаны и произведены, используя сырье высшего качества, которое обеспечивается от наших продавцов в промышленности. Кроме того, мы поставляем эти Переключающие силовые трансформаторы по ведущим в отрасли ценам и в установленные сроки.

Характеристики:

Бесперебойная работа

Низкие затраты на обслуживание

Блок питания и зарядное устройство

Заинтересовал этот товар? Получите последнюю цену у продавца

Связаться с продавцом

Изображение продукта

---

О компании

Год основания 2011

Юридический статус Фирмы Физическое лицо — Собственник

Характер бизнеса Производитель

Количество сотрудников от 11 до 25 человек

Годовой оборот1-2 крор

Участник IndiaMART с июля 2011 г.

GST09AUCPS8045h2Z9

Основанная в году 2011 , Risav Electronics — одна из передовых компаний, занимающихся производством и поставками. полный набор из SMPS ( импульсный источник питания), дроссельной катушки, индуктора с барабанным сердечником , светодиодного трансформатора, индуктора с стержневым сердечником, тороидальных трансформаторов и , катушки линейности .Представленные продукты созданы с использованием сырья оптимального качества и футуристических технологий под строгим контролем обученных профессионалов. Сырье, которое мы используем для разработки этих продуктов, приобретается у самых специализированных и надежных поставщиков отрасли. Кроме того, они проверяются по ряду аспектов перед отправкой по месту нахождения наших клиентов. Предлагаемые продукты, получившие широкое признание благодаря использованию в нескольких промышленных целях, пользуются огромным спросом.

Вернуться к началу 1

Есть потребность?
Получите лучшую цену

1

Есть потребность?
Получите лучшую цену

Китай производитель защитных одноразовых масок, одноразовые маски для лица, поставщик масок для лица

Тип бизнеса:

Производитель / Завод и торговая компания

Год основания:

2013-04-10

Сертификация системы менеджмента:

ISO9001: 2015, ISO14001: 2015

Среднее время выполнения:

Время выполнения заказа в пик сезона: в течение 15 рабочих дней
Время выполнения заказа в межсезонье: в течение 15 рабочих дней

Обслуживание OEM / ODM

Доступен образец

Производитель / поставщик защитных одноразовых масок в Китае, предлагающий ткань из 100% полиэстера и пигмента из микрофибры для простыни 2021, ткань с дисперсным рисунком из 100 полиэфирных микрофибр, фабрика напрямую поставляет 100% полиэфирную ткань из микрофибры для печати восковой ткани и так далее.

Феррит для импульсных источников питания Сводка

КАТАЛОГ FERRITE CORES 2012

КАТАЛОГ FERRITE CORES 2012 Номер детали Указатель ТОРОИДЫ E CORES ФОРМЫ ТОРОИД PG ТОРОИД PG 40200TC 16 43610TC 20 40301TC 16 43615TC 20 40401TC 16 43620TC 20 40402TC 16 43806TC 20 40502TC 16 43813TC 20 40503TC

Дополнительная информация

Испытайте силу уверенности

Испытайте силу уверенности — это уверенность, основанная на более чем пятидесятилетнем опыте исследований, проектирования, производства и поддержки высококачественных магнитных материалов и компонентов.Крупный поставщик

Дополнительная информация

МАГНИТНЫЕ ПОРОШКОВЫЕ ЯДЕРЫ

Ver.13 www.changsung.com МАГНИТНЫЕ ПОРОШКОВЫЕ ЯДРА Инновационные технологические достижения Двигайтесь вперед вместе с Chang Sung Corporation. Мы являемся одним из основных поставщиков новейшей продукции для всех наших клиентов

Дополнительная информация

Испытайте силу уверенности

Испытайте силу уверенности — это уверенность, основанная на более чем пятидесятилетнем опыте исследований, проектирования, производства и поддержки высококачественных магнитных материалов и компонентов.Ведущий производитель

Дополнительная информация

Соображения по дизайну

Соображения по конструкции Ферритовые шарики представляют собой простой и экономичный метод ослабления высокочастотного шума или колебаний. Путем натягивания борта на провод получается ВЧ дроссель или подавитель, который

Дополнительная информация

Ферриты и аксессуары

Ферриты и аксессуары Материал SIFERRIT Дата: сентябрь 2006 г. Технический паспорт EPCOS AG 2006.Воспроизведение, публикация и распространение данной публикации, приложений к ней и содержащейся в ней информации

Дополнительная информация

ТОРОИДНЫЕ ЯДЕРЫ: ЖЕЛЕЗНЫЙ ПОРОШОК

1 von 19 19.07.2007 08:49 ТОРОИДАЛЬНЫЕ ЯДЕРЫ: ЖЕЛЕЗНЫЕ ПОРОШКОВЫЕ ЯДЕРЫ Ядра из железного порошка бывают разных форм и размеров: такие как тороидальные сердечники, E-сердечники, экранированные катушки, гильзы и т. Д., Каждый из которых

Дополнительная информация

ТОРОИД: FT, T & BALUN

ТОРОИД: FT, T & BALUN Автор: Н.С. Харисанкар — ВУ3НШ. Телефон: (0491) 2576102 Тороидальные сердечники делятся на два типа. (а) порошковое железо и (б) ферриты. В основе ферритовых материалов лежит «Никель-Цинк»

. Дополнительная информация

УКАЗАТЕЛЬ ДЕТАЛЕЙ КАТУШКИ HOESUNG

УКАЗАТЕЛЬ ДЕТАЛЕЙ КАТУШКИ HOESUNG 1. Металлический литой сильноточный силовой индуктор SMD ДЕТАЛЬ НОМЕР ОПРЕДЕЛЕНИЕ (мм) Диапазон индуктивности Номинальный постоянный ток Страница MMI 06518 СЕРИЯ 6.5 7.1 1.8 1.0uH ~ 4.7uH 9.8A ~ 5.0A 5 MMI 06524

Дополнительная информация

Раздел 13. Покрытия тороидов.

Раздел 13. Тороиды Ферритовые тороиды обладают высокой магнитной эффективностью благодаря отсутствию воздушного зазора и однородной площади поперечного сечения. Доступны разные размеры (от 100 до 3,375 дюйма) и материалы (проницаемость

). Дополнительная информация

КОМПОНЕНТЫ МОДУЛИ ЯДЕРЫ

КОМПОНЕНТЫ МОДУЛИ CORES 211 SUMIDA Components & Modules GmbH Dr.Hans-Vogt-Platz 1 D-9413 Obernzell Телефон: ++ 49/85 91 / 937- Факс: ++ 49/85 91 / 937-3 Электронная почта: [email protected] Интернет: www.sumida- eu.com

Дополнительная информация

Экранированные силовые индукторы

Экранированные силовые индукторы MN509 Экранированные индукторы с минимальными электромагнитными помехами Минимальные потери мощности Доступны нестандартные значения Низкое сопротивление постоянному току Плоский верх для операций SMT Технические характеристики Индуктивность проверена при 100 кГц

Дополнительная информация

Результаты этой сессии

Результаты этого сеанса В конце этого сеанса вы должны понять, что подразумевается под термином «убытки».Потери в стали Существует три типа потерь в стали. Потери вихревых токов Гистерезис

Дополнительная информация

EP5 — новый размер телекоммуникационного ядра

A Y A G E O C O M P A N Y EP5 — новый размер телекоммуникационного ядра В современных телекоммуникационных приложениях, таких как ISDN и DSL, импульсные и широкополосные трансформаторы с ферритовым сердечником играют важную роль. Эти трансформаторы обеспечивают

Дополнительная информация

Rhombus Industries Inc.

НОВЫЙ! ДЛЯ МАГНИТНЫХ КОМПОНЕНТОВ ’97 ИНДУКТОРЫ, КАТУШКИ И ИМПС МАГНИТНЫЕ ИЗДЕЛИЯ ВКЛЮЧАЮТ … ДАТЧИКИ ПИТАНИЯ ТОКА ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬ ДАТЧИКИ HASH CHOKES ОБЫЧНЫЙ РЕЖИМ MAG AMP ТОРОИДЫ ИНДУКТОРЫ МОЩНОСТИ ПОВОРОТНЫЕ ИНДУКТОРЫ HIGH L AIR

Дополнительная информация

МЕНЬШЕ-БЫСТРЕЕ- OW R CO $ T

МЕНЬШЕ БЫСТРЕЕ — OW R CO $ T Магнитные материалы для современных мощных и быстрых конструкций Донна Кепча, технический менеджер по продажам, Магниты ОБЗОР ОБСУЖДЕНИЯ Полупроводниковые материалы, SiC, карбид кремния и

Дополнительная информация

Серия синфазных дросселей CMC 14

7 Электрические данные Идентификационный код Значение индуктивности при C (- / +%) Менее% отклонений рабочих характеристик от температуры (- C / + C) Минимальное затухание импеданса: Ом от кГц до МГц Компактный корпус SMD (x контактов) Применяется

Дополнительная информация

МЕНЬШЕ-БЫСТРЕЕ- OW R CO $ T

МЕНЬШЕ БЫСТРЕЕ — OW R CO $ T Магнитные материалы для современных мощных и быстрых конструкций Донна Кепча, технический менеджер по продажам, Магниты ОБЗОР ОБСУЖДЕНИЯ Полупроводниковые материалы, SiC, карбид кремния и

Дополнительная информация

AMH-СЕРИЯ — МЯГКИЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ПЕРМЕТРЫ

СЕРИЯ AMH — МЯГКИЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ПЕРМЕАМЕТРЫ LABORATORIO ELETTROFISICO Определение характеристик колец и полосок с высоким разрешением в постоянном и переменном токе Пермеаметры серии AMH представляют собой автоматические измерительные системы постоянного и переменного тока для определения характеристик

Дополнительная информация

Формы сердцевины Large Kool Mµ

Формы сердечников с большим Kool Mµ ТЕХНИЧЕСКИЙ БЮЛЛЕТЕНЬ Идеален для сильноточных катушек индуктивности, большие геометрические размеры Kool Mµ (сердечники E, сердечники U и блоки) предлагают все преимущества материала Kool Mµ, низкие потери в сердечнике, отличное качество

Дополнительная информация

Формы сердцевины Large Kool Mµ

Формы сердечников с большим Kool Mµ ТЕХНИЧЕСКИЙ БЮЛЛЕТЕНЬ Идеален для сильноточных катушек индуктивности, большие геометрические размеры Kool Mµ (сердечники E, сердечники U и блоки) предлагают все преимущества материала Kool Mµ, низкие потери в сердечнике, отличное качество

Дополнительная информация

ОБЗОР: ИМПУЛЬСНАЯ СИЛОВАЯ МАГНИТНОСТЬ

Pulse предлагает полный набор магнитных устройств как для высокочастотного переключения, так и для низкочастотных многослойных источников питания.Магниты импульсной мощности включают силовые индукторы, силовые трансформаторы,

. Дополнительная информация

Hitachi Metals, Ltd. FINEMET

L (uh) при khz (mt) Относительная проницаемость, μ ommon Mode hoke ores Для сигнальных линий, D и линий электропередач, а также выходных фильтров FINEMET является продуктом материалов Mag! C Лучшее решение для энергосбережения, электромагнитное излучение

Дополнительная информация

Ферриты и аксессуары

Ферриты и аксессуары RM 8, RM 8 LP Сердечники и аксессуары Серия / тип: B65811, дата: июнь 2013 г., Технический паспорт EPCOS AG 2013.Воспроизведение, публикация и распространение этого паспорта и информации

Дополнительная информация

Высококачественные ядра магнитного усилителя

AMOS High Quality s AMOSENSE High Quality s Краткое описание продукта Высокое качество s Описание Метод Mag-Amp — один из простых, наиболее надежных и экономичных способов пострегулирования для обеспечения контроля

Дополнительная информация

Формы сердцевины Large Kool Mµ

Технический бюллетень по форме сердечников с большим Kool Mµ Идеально подходит для сильноточных индукторов, большие геометрические размеры Kool Mµ (сердечники E, тороиды, сердечники U и блоки) предлагают все преимущества материала Kool Mµ, низкие потери в сердечнике,

Дополнительная информация

MH&W International Corp.

Монтажное оборудование для ферритовых сердечников Монтажное оборудование, сделанное в Японии 1 апреля 2010 г. — TDK-EPC (магнитная группа TDK Corporation) объявила о намерении прекратить производство всех патентованных TDK

Дополнительная информация

МАГНИТНЫЕ ПОРОШКОВЫЕ ЯДЕРЫ

ISO / TS 16949 KS Q / ISO 001 OHSAS 18001 MAGNETIC POWDER CORES Офисы и заводы в Корее Штаб-квартира и завод в Инчхоне 68 Намчондон, Намдонгу, Инчхон, Корея Тел.+82324508770 Факс. +82324508870 Пхёнтхэк

Дополнительная информация

3C96 3C98 ЛУЧШИЙ В КЛАССЕ

ЛУЧШИЙ В КЛАССЕ Высокая эффективность, работа до 4 кГц, высокая удельная мощность и лучшее в своем классе преобразование мощности средней частоты. FERROXCUBE входит в группу компаний Yageo Group, которая входит в число сильнейших

в мире. Дополнительная информация

Ферритовая фильтрация помех от электромагнитных помех

Ферритовые решения для фильтрации помех от электромагнитных помех О компании Laird Technologies Laird Technologies — мировой лидер в разработке и поставке экранов для защиты от электромагнитных помех (EMI) и управления температурой

Дополнительная информация

Соображения по дизайну

Соображения по конструкции Ферритовые тороиды часто обеспечивают удобную и очень эффективную форму для многих широкополосных, импульсных и силовых трансформаторов и катушек индуктивности.Непрерывный магнитный путь дает наивысшие

Дополнительная информация

Фильтры и дроссели с кольцевым сердечником

Фильтры и дроссели с кольцевым сердечником Описание Серия FP Серия L Серия LP Эти фильтры и дроссели предназначены для уменьшения входных помех и / или пульсаций выходного напряжения, возникающих в приложениях с коммутируемым устройством

. Дополнительная информация

Будущее SMPS Magnetics

Будущее SMPS Magnetics Вейман Лундквист Президент и главный исполнительный директор West Coast Magnetics Зарегистрирован ISO9001: 2008 ISO13485 Насколько меньше может быть SMPS Power Magnetics? Как быстро? Насколько мы можем уменьшить

Дополнительная информация

Индукционный нагрев внутренних

ОПТИМАЛЬНАЯ КОНСТРУКЦИЯ ВНУТРЕННИХ ИНДУКЦИОННЫХ КАТУШЕК Индукционный нагрев внутренних поверхностей сложнее, чем нагрев внешних.У трех основных типов внутренних индукционных катушек есть свои преимущества

Дополнительная информация

ГЛОССАРИЙ ТЕРМИНОВ ПЛОТНОСТЬ ПОТОКА:

ADSL: асимметричная цифровая абонентская линия. Технология, используемая для передачи / приема данных и звука с использованием пары медных телефонных линий со скоростью до 8 Мбит / с. ОКРУЖАЮЩАЯ ТЕМПЕРАТУРА: Окружающая температура

Дополнительная информация

Венский технологический университет, Getreidemarkt 9, 1060 Вена, Австрия, 2

Dominik Perchtold 1, Manfred Kaltenbacher 1, Hendrik Husstedt 2 1 Венский технологический университет, Getreidemarkt 9, 1060 Вена, Австрия, domi[email protected] 2 Deutsches Hörgeräte Institut GmbH,

Дополнительная информация

Высококачественный ферритовый сердечник серии ED для импульсного силового трансформатора, профессиональный ферритовый сердечник серии ED для переключающего силового трансформатора Поставщики

Быстрые детали

Номер части: Ферритовый сердечник серии ED	Название бренда: MCT
Материал: Mn-Zn / MP4 / M5P / M7P / M10P	Логотип: Может быть индивидуальный
Тип: Мощность основная фаза: одиночная	OEM: Доступный
Особенности: Высокий индуктивность, низкие потери	MOQ: любой количество
Упаковка: Картонная коробка, можно настроить	Сделанный на заказ: Доступный
Время выполнения заказа: 25 дней после оплаты	Сертификация: ISO9001, ROHS, CE

Информация о деталях

Название продукта: Ферритовый сердечник серии ED для переключения мощности Трансформатор

Ассортимент продукции: Электронные трансформаторы, индукторы фильтров, дроссели, катушки, реле, магнитопроводы.

Приложения: переключение Трансформатор выходной мощности. Импульсные трансформаторы FBT, приводные трансформаторы. Удушение индуктор . Преобразователи DC / DC.

Преимущества: Наша фабрика состоит из 500 человек, огромная вывод можно закончить каждый день.

У нас есть техническая команда из 5 опытных инженеры.

Все материалы защищены от воздействия окружающей среды. Мы принимаем индивидуальные и дизайнерские услуги.

Время образцов: 7-10 дней для индивидуальных деталей, 3-5 дней для стандартные детали.

Сведения о доставке: по воздуху, на корабле и т. Д.

информация о продукте

ТИП	Размер: мм						Вес: г
	А	B	C	D	E	F
ED28	28.0 ± 0,5	20,4 ± 0,3	11,9 ± 0,2	20,5	8,5 ± 0,2	13,3 ± 0,25	23
ED29	29.3 ± 0,5	29,2 ± 0,3	11,6 ± 0,2	21,6	8,4 ± 0,2	22,0 ± 0,25	29
ED33	33.3 ± 0,5	21,4 ± 0,3	11,6 ± 0,2	25,6	8,4 ± 0,2	14,2 ± 0,25	25
ED42	42.0 ± 0,5	44,0 ± 0,4	13,5 ± 0,3	29,0	13,5 ± 0,3	30,0 ± 0,4	85

ТИП	Эффективный параметр				AL （nH / N2） （AL ± 25%）
	C1 (мм-1)	Ae (мм2)	Le (мм)	Ve (мм3)	MP4	M5P	M7P	M10P
ED28	0.59	86,1	50,5	4350	3600
ED29	0.84	83,1	69,5	5770	2900
ED33	0.69	84,4	57,9	4887	3000
ED42	0.578	165,0	95,4	15741	3700

Если у вас есть вопросы, свяжитесь с нами или оставив Ваши комментарии, мы дадим вам быстрый ответ.

Электронная почта: [email protected]

Skype: sales003_125

Контактное лицо: Лили Ю

Метод: Утилизация ферритовых сердечников

Метод: Утилизация ферритовых сердечников

---

---

Почему

В мире полно электроники, которую бесцеремонно выбрасывают. Упомянутая электроника содержит питание запасы. Указанные источники питания содержат ряд магнитов, а именно трансформаторы и дроссели с ферритовые сердечники, всевозможных размеров и форм (ну обычно E или EI, но все равно).Компьютер блока питания будет несколько. У неработающей лампочки CFL обычно будет пара — тороид для транзисторов. и дроссель для подавления электромагнитных помех.

Ферритовые сердечники обычно дороги, и их трудно найти. Таким образом, можно получить бесплатно всегда приветствовали. Однако утилизированные трансформаторы обычно залиты какой-то смолой и не разбирается. Феррит также очень хрупкий, что исключает использование силы, превышающей малую.

---

Как

Интернет в своей мудрости дал пару подсказок.Немного о замачивании трансформаторов в растворителях на несколько часов или дней, некоторые о кипячении трансформаторов в воде в течение десяти минут. Обычно методы были влажными и / или вонючий и вообще неприятный.

Был проведен эксперимент с воздуходувкой горячего воздуха. Ферритовый трансформатор, после удаление липкой ленты вокруг сердечника, было помещено перед его выхлопным патрубком, и нагнетатель был включен на полную мощность. Трансформатор был оставлен вариться на воздухе при температуре 200 ° C, пока он не нагрелся до такой степени. воды на феррите.Затем трансформатор вынули из потока горячего воздуха и ослабили сердечник. осторожно поддев маленькой отверткой с тонким лезвием. Материал, который действительно скрепил кровавую штуку. размягчается при нагревании выше 100 ° C; сердечник немного сдвинулся в шпульке и был готов к извлечению. Затем другая половина сердечника выталкивалась из шпульки легким постоянным давлением через отверстие шпульки.

Теплопроводность феррита несколько низкая, поэтому требуется терпение.Можно использовать зонд термопары. для измерения приблизительной внутренней температуры, чтобы знать, насколько быстро она приближается к желаемой температуре выше точки кипения ценить.

Феррит также ОЧЕНЬ хрупкий. Ядра меньшего размера особенно подвержены поломке, когда не обрабатываются большим количеством нежная и любящая забота. Не пытайтесь вытеснить ядро, если оно не проявляет признаков готовности; терпение и больше горячего воздуха здесь будет хорошо, например, когда политик преодолевает правительственный кризис.Иначе рискуешь взломать ядро.

Треснувшие сердечники можно снова склеить эпоксидной смолой, но их магнитные свойства, вероятно, будут ухудшены. за счет дополнительного, пусть даже тонкого, зазора в сердечнике.

Работа значительно упрощается, если вся операция по разборке выполняется в потоке горячего воздуха. Когда оператор между его телом и трансформатором находится источник горячего воздуха, он может удерживать трансформатор в плоскогубцах (удерживая его за шпульку, затем плоскогубцы вряд ли повредят сердечник) и осторожно потяните, подденьте и вытащите сердечник из шпульки плоским отвертка.Работа в потоке горячего воздуха предотвращает охлаждение трансформатора во время манипуляций и повторное затвердевание. и, в конечном итоге, треснувшее ядро; повторные разогревания требуют терпения, и возникает соблазн просто использовать немного больше заставить избежать еще одного цикла ожидания.

Полезно слегка надавить на сердечник сбоку, сначала заставив его двигаться внутри шпульки для доли миллиметра и отклеить поверхности, и только потом, как только произойдет начальное движение, станут медленно и осторожно снимая сердечник со шпульки.После выхода нажмите на нижнюю часть шпульки, слегка надавливая на нее. через отверстие шпульки до середины сердечника; это снижает вероятность взлома, чем любопытство.

---

Места для поиска ферритов

Есть несколько распространенных мест, где можно найти ферритовые сердечники. Современная электроника широко использует импульсные блоки питания; ферриты используются в качестве сердечников трансформаторов. Блок питания компьютера Обычно получается один большой трансформатор, а иногда и несколько более мелких.Другая техника (телевизоры, видеомагнитофоны …) как правило, работают с меньшей мощностью и имеют меньшие ядра. Как правило, размер сердечника несколько пропорционален пиковой мощности, на которую рассчитан блок питания. Меньшие ядра взяты от очень маленьких блоков питания. (например, зарядное устройство для мобильного телефона — даже те, которые сейчас отказываются от больших трансформаторов с железным сердечником в пользу электроники), или различные трансформаторы связи в более сложных источниках питания. Некоторые дроссели также намотаны на заменяемых ферритовых сердечниках. которые можно использовать в трансформаторах.

Кроме того, существует множество различных тороидов. Кто-то как трансформаторы, кто-то как дроссель. В них обычно нет подвергнуться термообработке в разобранном виде; провод при необходимости можно размотать, либо просто вырезать. Обычно нет необходимости в бобине, поскольку обмотки обычно располагаются непосредственно на сердечнике.

Хороший источник крошечных тороидов, например, для приложения Joule thief находятся в ящиках для вторичной переработки в различных магазинах электроники, спрятаны внутри выброшенных лампочек КЛЛ.Чтобы увидеть случайную лампочку изнутри, посмотрите Страница обратного проектирования CFL; обратите внимание на больший балластный дроссель EE-сердечника (который можно разобрать методом горячего воздуха) и трансформатор с тороидальным сердечником с тремя обмотками (не требующий дальнейшей обработки, возможно кроме снятия старых обмоток).

Ядра с возможностью разборки бывают двух распространенных вариантов: EI и EE. Первый имеет планку (I), наложенную на часть E с более длинные зубцы; часть I обычно легко снимается, что оплачивается дополнительной сложностью удаления сердечника проходит через всю глубину шпульки.Вариант EE представляет собой пару идентичных сердечников E-образной формы; у первого есть должен быть осторожно извлечен (и наиболее склонен к растрескиванию при приложении слишком большого усилия — БУДЬТЕ БЕРЕЖНЫ), второй Обычно его можно просто вытолкнуть из сердечника, приложив давление к центральному выступу через шпульку.

Остерегайтесь воздушных зазоров. Многие сердечники имеют воздушные зазоры, чтобы смягчить их характеристики насыщения. Это может быть преимущество или недостаток для данного запланированного использования. Только проверьте в чем дело, собрав сердечник вместе без шпульки.Деталь, которую часто упускают из виду при обращении с подержанными магнитами.

---

TODO

• Фильм о процессе
• Метод для характеристики поведения материала и измерения кривой насыщения, проницаемости и гистерезиса, а также частотная зависимость свойств.

  No related posts.